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对于冲裁模的设计,大多推荐选用Crl2MoV钢淬火至58~62HRC制作凸凹模使用。我公司在冲裁3mm厚150mm×20mm的65Mn料链条片时,也选用Crl2MoV钢作为凸凹模制造用材。 相似文献
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黄春峰 《机械工人(热加工)》2003,(8):42-43,65
1Cr11Ni2W2MoV钢是在低碳的W_(Cr)=12%钢中加入大量的W、Mo、V等缩小奥氏体相区的铁素体形成元素,使其具有马氏体相变硬化能力,而得到的一种新型的马氏体耐热不锈钢。该钢种具有良好的综合力学性能,在航空工业中已被广泛用于制造600℃以下工作的发动机叶片、盘、轴等重要零部件。 本文将主要探讨航空1Cr11Ni2W2MoV钢叶片热加工工艺(锻造及热处理)与力学性能的关系。 相似文献
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Cr12MoV钢拉伸凸模的深冷处理及效果 总被引:2,自引:0,他引:2
研究了Cr12MoV钢拉深凸模经不同热处理工艺后的性能变化。结果表明,深冷处理能明显提高钢的强韧性和耐磨性,并可控制Cr12MoV钢拉深凸模热处理后的尺寸变形。模具经深冷处理后,使用寿命大幅度提高。 相似文献
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通过测定不同热处理条件下Cr12MoV钢的硬度值和残余奥氏体量,并通过金相和透射电镜观察发现.钢中的列余奥氏体和下贝氏体组织对冷作模具钢的耐磨性能有不利的影响.采用冷处理工艺可以抑制下贝氏体转变.显著提高Cr12MoV钢的硬度和耐磨性能. 相似文献
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对Cr-Mo-V钢进行回火工艺试验,研究不同回火温度和回火时间对Cr-Mo-V钢微观组织和力学性能的影响。试验结果表明:回火工艺直接影响微观组织中析出碳化物的数量、大小、形状、分布及马氏体形态。随着回火时间的延长,试验钢抗拉强度、屈服强度先减小、后增加、最后再减小,冲击功先增加、然后减少,在回火温时间120 min时,强度与韧性达到最佳匹配;随着回火温度的增加,试验钢抗拉强度、屈服强度先增加、后减小,冲击功先增加、后减少、最后再增加,在回火温度为665℃时,强度达到最大值。综合考虑试验钢的要求,得出回火温度665℃+回火时间120 min为最佳回火工艺。 相似文献
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采用微动摩擦磨损试验机在干摩擦条件下对新型高速重载传动轴用25CrNi2MoV钢进行微动磨损试验,研究了不同载荷(50~200N)和频率(15~30Hz)下该钢的微动磨损性能。结果表明:在频率为20Hz条件下,当载荷由50N增至200N时,25CrNi2MoV钢的平均摩擦因数由0.766减至0.661,磨损体积由19.65×10^-3 mm^3增至75.83×10^-3 mm^3;在载荷为30N条件下,当频率由15Hz增至30Hz时,平均摩擦因数由0.790增至0.905,磨损体积由11.43×10^-3 mm^3增至23.88×10^-3 mm^3;在不同试验参数下,25CrNi2MoV钢磨损表面均出现了氧化和犁沟现象,磨损机制包含氧化磨损和磨粒磨损;在频率为20Hz条件下,载荷为50,100N时,25CrNi2MoV钢的磨损机制以黏着磨损为主,载荷为150,200N时,主要磨损机制为疲劳磨损;在载荷为30N条件下,频率为15~25Hz时,磨损机制以磨粒磨损为主,当频率增至30Hz时,磨损机制以疲劳磨损为主。 相似文献
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借助能谱(XRD)、硬度测量仪等对热处理后渗铝45钢力学性能进行研究分析,发现渗铝层硬度大于基体硬度,退火后渗层硬度下降;渗铝后抗拉强度和弹性模量明显增大,950℃退火后抗拉强度略高于850℃退火试样,而弹性模量则相对较低. 相似文献
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探讨了Cr12MoV钢硫氮碳共渗层中硫的渗入深度及渗层表面状态对摩擦系数和耐磨性的影响。 相似文献
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杨洪春 《现代制造技术与装备》2014,(5)
33Cr Ni2Mo V钢具有优良的机械性能,主要用于制造需承受很大的交变应力和冲击负荷等多种复合应力下工作的重要零件。该材料在机械加工时具有很高的难度。本文在对33Cr Ni2Mo V钢加工难点的分析基础上,提出了加工该材料时的各种具体措施,以达到该材料的低应力,无烧伤磨削的要求。 相似文献
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以深冷处理D2工具钢为研究对象,建立其在线切割加工过程中的能量比、单位时间去除材料体积、工件加工表面粗糙度数值计算模型,运用MATLAB软件进行分析,并用试验验证。仿真分析及试验验证的结果表明:随着加工电流和脉冲宽度的增加,能量比不断增加;随着加工电流的增加,单位时间去除材料体积逐渐增加,而随着脉冲宽度的增加,单位时间去除材料体积呈现逐渐减小的趋势;随着加工电流和脉冲宽度的增加,工件加工表面粗糙度呈现先减小后增加趋势;单位时间去除材料体积、工件加工表面粗糙度的仿真计算值与试验测量值最大相对误差分别为4.76%、4.75%,相对误差较小,验证数值分析的正确性,为工具钢线切割加工最佳工艺参数选择及工艺优化提供理论依据。 相似文献