Atlas空压机可编程控制器两例故障的分析与处理

正某公司制氧车间空压机为美国Atlas公司生产,采用三级压缩,型号为HL9-080-6(以下简称"Atlas空压机")。设计空气流量为24 000 m~3/h,排气压力为0.56 MPa(表压),电动机功率为2 237 k W,额定电流为237 A,已运行多年。2015—2016年,该     

对空压机装置自燃及爆炸原因的分析

压气没备是矿山主要动力设备之一，其中空压机是矿山压气系统的“心脏”，由于空压机均采用矿物油（压缩机油）作润滑油，其润滑油随其压气过程沿整个排气通路（气缸、气阀室、管冷却器和储气罐等）形成油沉积物，它在一定条件下能发生自燃而引起空压机装置爆炸，这种现象世界各生产国都有。     

“路径依赖理论”与西部大开发

１路径依赖理论在环境经济学中，“路径依赖理论”提到：假设一个厂商在每个时期都可以从几个可能的技术A１，A２，…，An中选择一项，假设这些行动均能优化或劣化其过去已采取的行动。设Aj的回报为πj（k），其中k是以前选择Aj的次数，其贴现率为βj（０＜k＜n，０＜j＜n）。（i）如果βj＞βi（i＝１，２，…，n，i≠j），那么厂商最初将选择Aj；（ii）如果采用技术Aj的回报πj（k）随k单调增加，那么以后厂商每次都将继续选择Aj。这样，增加的回报越多，该项技术就越是被更多地采用（由于学习效应）。不过，自增强机制可以将一个单独…     

贯通式绳索取心液动锤钻具构想

传统的绳索取心式液动锤均为上下一体式，口径比较小（钻孔直径D芍95mm，液动锤直径d＜74rum），冲击功小（W＜30J）。而且冲击功要通过几米长的岩心外管传到钻头，冲击功损失大，传递效率低：p＝（l－k）（GI＋0．31G2）八GI＋GZ）（1）式中：GI——冲锤产生的重力；GZ——被冲击件的重力；k——冲击波损失系数，与冲击功传递距离、冲洗液密度及粘度有关。由上式可见：在GI一定的情况下，被冲击部分重力及长度越大，q越小。传递效率与取心长度不可调和的矛盾使得绳索取心液动镇的岩心管长度不超过3m，远达不到正规绳索取心的8～gm，…     

2n＋1名选手的循环赛与完全图K（2n＋1）的△（G）＋1-边着色

为解决2n＋1名选手的循环赛安排问题，本文给出了边矩阵和循环赛的定义、提出了求解K（2n＋1）的△（G）＋1个对集的一种算法，亦即是利用K（2n＋1）的△（G）＋1-边着色确定△（G）＋1个对集。文章还介绍了循环赛图的形成过程，讨论了2n＋1阶循环赛图K^（i）（2n＋1）的个数问题。     

脆性岩石循环加卸载试验及应变损伤参数分析

为研究不同应力状态循环加卸载条件下脆性岩石的强度、变形和损伤力学特性,对马城铁矿辉绿岩开展了单轴压缩、三轴压缩以及单轴、三轴循环加卸载等不同应力路径岩石力学试验,得到了脆性岩石在单轴和三轴条件下的强度、变形特征以及循环加卸载应力-应变曲线变化规律。给出一种岩石循环加卸载过程中相对应变损伤参数,结合现有损伤力学理论,对脆性岩石破坏过程中的损伤演化规律进行了研究。试验结果表明：①UCS条件下,循环加卸载峰值强度比平均单轴压缩峰值强度低10%~20%;CTC条件下,峰值强度出现离散性。②循环加卸载过程中弹性常量变化趋势跟岩石内部微裂隙的闭合、张开、扩展等断裂损伤机制密切相关。③岩石内部的损伤积累程度随循环次数的增加而不断增大,绝对应变损伤参数几乎不受围压作用的影响,而相对应变损伤参数受到围压的约束作用。     

KQ-2O0潜孔钻机油冷却器安装方位的改进

我矿三台KQ－200潜孔钻机在最初使用时，特别是江季，目供风LG25－22／7及LF31C－25／7型空压机升温较快，停机场繁使用效串降低，在查找多种影响因素后发现风冷式油冷却器的安装方位对温度的升高有很大影响，我们对其进行了改进：1．冷却器安装方位与原方位转向90”（附图）；2．冷却器外包箱由原一个通风口改为两个敞通风口（附图）改进后效果1．空压机升温减慢，工效提高每班工作时间平均延长1．sh。2．通风机改向后，冷却器粉尘在机械室外对流，减少了冷却器散热面积粉尘的堵塞，提高了冷却效果。3．提高了机械室粉尘合格率。我们相…     

单轴压缩下节理试件的能量耗散特征研究

为探究岩体变形破坏过程中的能量转化和耗散机制,对含节理试件单轴压缩下 的单位体积外力功、弹 性应变能和耗散能密度进行计算和分析。 研究发现:①节理试件的 4 类应力应变曲 线(类型Ⅰ-单峰型,类型Ⅱ-软化 段多峰型,类型Ⅲ-多峰平台后软化型,类型Ⅳ-多峰平台后硬化—软化型)的能量转化 和耗散过程都可以分为弹性变 形、连续体非弹性变形和不连续体变形 3 个阶段;在第一阶段,耗散能占比很少,外 力功大部分转化为弹性应变能;在 第二阶段,耗散能占比急剧增加,外力功大部分转化为耗散能;在第三阶段,外力功几 乎全部转化为耗散能;与类型Ⅰ 和类型Ⅱ试件相比,类型Ⅲ和类型Ⅳ试件的连续体非弹性变形阶段的持续时间较长、 延性较大;②以劈裂、压碎破坏 为主的节理倾角较低或较高的试件,其最终的耗散能远高于以剪切滑移、阶梯状破坏 为主的节理倾角中等的试件;③ 同一节理倾角下,随着节理连通率的增大,试件破坏所需的单位体积外力功和耗散能 密度均减小;④随着节理试件耗 散能密度对数值的增加,破碎体尺寸—质量分形维数值线性增加。     

Cu-Cr-Zr合金等温时效动力学研究

通过测试Cu-Cr-Zr合金在等温时效过程中电阻率的变化,对铜合金的等温时效动力学进行了研究。实验结果表明,Cu-Cr-Zr合金的时效电阻率ρt与时间 t的时效曲线有两个拐点,分别对应着时效析出的两个过程。同时通过理论推导,得出合金的时效动力学公式ρ＝ρmin ＋（ρmax -ρmin ）exp（-kτn ）,通过对动力学公式二阶导数的分析,从理论上证明了合金等温时效两个析出过程的存在性。     

一种用标贯击数直接确定粉土,砂土压缩模量的方法

本文通过对现行确定粉土、砂土压缩模量方法的利弊进行分析．提出一种使用标贯击数（标准值）直接确定粉土、砂土压缩模量Es1-2（标准值）的方法，并对其适用性结合已有经验公式和具体工程进行评价．具有一定的推广价值。     

氨基硅烷改性膨润土对Cr(Ⅵ)的吸附性能

在膨润土（Bent）表面接枝3-氨丙基三乙氧基硅烷（APTES）,制备氨基改性膨润土（APTES/Bent）,考察其对Cr(Ⅵ)的吸附性能。结果表明,APTES/Bent吸附Cr(Ⅵ)最佳p H值为2;拟二级动力学模型对吸附拟合更好;Langmuir模型可较好地拟合Cr(Ⅵ)在APTES/Bent上的等温吸附过程;热力学分析表明该吸附过程属自发吸热过程;5次循环再生后,APTES/Bent对Cr(Ⅵ)仍有较好的吸附量,吸附量为29.47 mg/g。APTES/Bent是一种具有应用潜力的Cr(Ⅵ)吸附剂。     

进口凿岩台车三联阀的改进

进口凿岩台车控制凿岩的推进、冲击、旋转经常把三个换向间连为一体，通称三联问。而早期进口台车的控制方式1．电技气动部分2．气电控制部分3．储气筒4．电住气体技向阀图1原机气电控制三朕阀原理示意为气、电同时进行（参见图1）。三联阀由电控气动部分1与气、电控制部分2组成。1部有3组带电磁阀的气体挽向阀4、储气筒3；2部由1部控制，从而控制凿岩机的三种工作状况。并且，为保证有一个洁净、稳定的气动气派，还需一套体积宠大的空压机与净化、控制装置等。这样，系统的气、液管路纵横，接口、弯头较多，三联门控制的液压高、流量大，加…     

空压机冷却系统结垢的处理

水冷式空压机的冷却系统主要由中间冷却器、气缸壁水套等及其它附件组成。在实际运行过程中，冷却系统结垢，会导致空压机温度升高，效率下降，且除垢工作又是空压机维修中较为复杂的工作，做好空压机冷却系统的保洁工作．可保证空压机安全、高效运行。1空压机的水质要求空压机冷却水水质要求悬浮杂质不超过25mg／L；有机物含量不超过25mg／L；硬度不超过10度（相当于357me／L）；油不超过5mg／L；盐小于3．5mg／L；PH值在6．5－9．5范围内。并且进水温度≤30℃，出水温度≥40℃。理论上，在上述规定条件下可有效避免水垢的结成。2空压机…     

K（2n＋1）的完备匹配Mi的排序法求解

本文提出了求解K（2n＋1）的△（G）＋1个完备匹配Mi的排序法、给出了循环赛图的定义、阐明了循环赛图K^（i）（2n＋1）的构造过程及介绍了循环赛图K^（i）7,K^（i）9,K^（i）13,…，K^（i）的构造结果。     

我国动力煤TGA法表观活化能/指前因子分布规律

在调研57篇文献基础上对我国131种动力煤热重分析法（TGA）研究得到的表观活化能E、表观指前因子k0与我国动力煤的干燥无灰基挥发分含量Vdaf和燃料比FR的定量关系进行回归分析。结果表明：① 随着Vdaf的提高,我国动力煤的E,lg k0线性降低,E=109.6-0.365Vdaf,lg k0=5.406-0.04Vdaf;同时,lg k0随着E线性提高,lg k0=-0.193+0.043E。据此,按照我国动力煤的常规参数Vdaf可以粗略计算E和k0,根据阿累尼乌斯定律进一步计算动力煤燃烧反应过程中的反应速率常数;② 随着FR的提高,动力煤越来越难以燃烬,我国动力煤的E和lg k0总体上提高,E=90.891+3.097 37FR-0.138F2R,lg k0=3.413 2-0.001FR+0.022 8F2R。这两种关系与lg k0随E线性提高的关系相对应。     

N2O配体的合成与表征

合成了1，3-二（3，5-二甲基毗唑）-2-丙醇（Hdpzhp）-1，3-二（3-甲基-5-对异丙基苯基毗唑）-2-丙醇（Hmipdzhp）-1，3-二苯并三氮唑-2-丙醇三种配体（Hdbzhp）；通过熔点测定、红外光谱、核磁共振和元素分析等进行表征。     

硫氰酸盐浸金体系选择氧化剂的热力学判据

推导硫氰酸盐体系浸金的热力学判据，从热力学角度分析和讨论氧化剂参与下硫氰酸盐浸金的反应过程，比较硫氰酸盐、硫代硫酸盐、硫脲和氰化物浸金的热力学判据和相关参数。结果表明，只有氧化剂的电位φ〉0．47V，硫氰酸盐浸金反应在热力学上才能发生。标准条件下反应式恒压和等温吉布斯自由能变化的判据为△G298^θ=-（φ1-0．47）nF，平衡常数判据logK298^θ=16．935n（φ-0．47）。     

盐酸阿考替胺三水合物合成工艺研究

提供了一种盐酸阿考替胺三水合物的合成方法,以2,4,5-三甲氧基苯甲酸为起始原料,经酰氯化反应、取代反应、去甲基化反应、酯胺化反应及与盐酸成盐反应得盐酸阿考替胺三水合物。最佳工艺条件如下：n (2,4,5-三甲氧基苯甲酸)（AKTA-1）∶n （二氯亚砜）=1∶1.5,80℃,反应4 h,合成AKTA-2;n (AKTA-2)∶n (2-氨基噻唑-4-甲酸乙酯)=1.5∶1,40℃,反应4 h,得AKTA-4;n (AKTA-4)∶n （盐酸吡啶）∶n （吡啶）=1∶10∶2,165℃,反应16 h得AKTA-5;n (AKTA-5)∶n (N,N-二异丙基乙二胺)=1∶10,120℃,反应4 h得阿考替胺粗品;最后与盐酸成盐得盐酸阿考替胺三水合物,整个过程收率为20%,经HPLC检测,成品纯度高达99.81%。     

尾矿坝中尾砂的强度特性试验研究

通过尾砂的三轴固结排水试验（CD试验）和压缩试验,对尾矿坝中尾砂的力学特性进行研究,讨论了2种试验中尾砂在不同密实程度条件下的强度特性和应力应变关系。三轴试验结果表明,随着尾砂相对密实度的增加（由0.47增加到0.73）,尾矿砂的强度指标（黏聚力和内摩擦角）均有所增加;压缩试验表明,同一孔隙比的尾砂,随着竖向压力的增大（从100 kPa增加到400 kPa）,尾砂的压缩系数减小、压缩模量增大,但是压缩指数几乎保持不变。随着尾矿料孔隙比的增大,砂的压缩系数、压缩指数增大,压缩模量减小,从而尾砂的抗压强度也随之增加。因此,在实际工程中增加尾矿坝坝体中尾砂的密实度,可以提高坝体的强度,增强坝体的稳定性。     

无功就地补偿在空压机中的应用

我矿现有空压机6台，型号为4L-20／8，电机为JR127-8-130kW，正常使用3台即可满足生产需要。众所周知，三相异步电动机是最常用的动力设备，通常功率因数比较低，一般在0．8左右，要吸收大量的无功功率才能正常工作．因此造成线路损耗增大，严重浪费电能．为了降低输送无功功率而造成的线损，须采用电容补偿来提高电动机的功率因数。