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本文首先介绍了光耦HCPL0601的工作特性及其应用。并提出了一种应用HCPL0601实现光电隔离的功率MOSFET驱动电路的设计方案。该驱动电路同时适用于驱动上、下管的导通与关断。实验结果表明,该驱动电路可以得到有效的驱动信号。 相似文献
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基于降压型DC-DC转换器结构,设计了一个在下功率管导通时预防过流情况发生的保护电路。首先阐述了下功率管过流保护电路设计的必要性,并从降压型DC-DC的电路原理上分析了针对下功率管的过流保护机制。接着详细介绍了该电路的工作原理和实现方式,在此基础上重点论述了一个运用在保护电路中的结构简单、检测准确的采样电路的设计。利用CSMC0.6μmBCD工艺,对该过流保护电路进行了仿真,在设置的仿真条件下,电路的采样误差不超过10%,响应时间约为280ns。仿真结果显示,整个电路设计具有响应快速、保护范围可灵活设置等特点。 相似文献
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本文介绍为航空静止变流器中的直流变换器而研制的GTR基极驱动电路。在研究了功率晶体管对基极驱动电路要求的基础上,提出了一种能适应功率管参数的离散性和进行自调节的新型比例驱动电路,并分析了这种新型驱动电路的工作原理和设计方法。 相似文献
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一种新型过流保护电路设计 总被引:1,自引:0,他引:1
与多数以"中断"模式实现保护不同,文章提出了一种用于低压差线性稳压器(LDO)的过流保护电路设计新方案,通过"屏蔽电路"屏蔽过流信号,使LDO不因过流信号干扰而中断运行。为了防止屏蔽时间内的过大电流烧毁功率管,提供过大电流关断电路,当屏蔽时间内负载电流太大可能瞬间烧毁功率管时能及时关断功率管,保证功率管的安全。该电路的屏蔽时间可以根据需要设定。CSMC0.5μmBiCMOS工艺Cadence spectre仿真结果表明,改进后的过流保护电路能有效屏蔽设定时间内的过流信号,扩大了正常工作区的范围,保证了LDO更高效安全地运行。 相似文献
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基于输入28.5 VDC,输出总功率180 W的机载计算机电源的设计,为满足"GJB181飞机供电特性"中对飞机用电设备输入28.5 VDC时过压浪涌80 V/50ms的要求,采用检测输入电压并控制MOSFET导通和关断的方法,通过对该电路的理论数据分析及与实际测试数据做比较,模拟了80 V/50 ms过压浪涌的试验,并用示波器记录了测试波形,得出该设计电路在输入28.5 VDC时,可以完全满足GJB181飞机供电特性过压浪涌要求的结论。并通过扩展应用介绍了在其他输入电压类型时过压浪涌保护电路的设计。 相似文献
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提出了一种可快速关断的新型横向绝缘栅双极晶体管(LIGBT)。在LIGBT关断时,利用一个集成的PMOS晶体管来短路发射结,以获得短的关断时间。PMOS晶体管由LIGBT驱动,不需要外部驱动电路。新器件在没有带来任何副作用(如snap-back现象和工艺制造上的困难)的情况下,获得了低的导通压降和快的关断速度。数值仿真结果表明,新器件在不增加导通压降的同时,将关断时间从120ns降到12ns。 相似文献
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利用动态控制阳极短路的基本原理,提出了一种实现高速IGBT
的新思路.该结构的关键是引入了一个常开型p MOSFET,在IGBT导通时关断,不增加导通
损耗,而在器件关断过程中能阻止阳极继续向漂移区注入少数载流子,同时为载流子流入阳
极提供一条通道,使其快速关断.理论分析和模拟结果证明,该结构在击穿电压、导通损耗
不变的情况下,能将关断时间减少75%以上.应用这样的结构只需增加两个分压比一定的分
压电阻.新结构对驱动电路的要求与普通IGBT完全一致,是一种实用的高速IGBT结构. 相似文献
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利用动态控制阳极短路的基本原理,提出了一种实现高速IGBT
的新思路.该结构的关键是引入了一个常开型p MOSFET,在IGBT导通时关断,不增加导通
损耗,而在器件关断过程中能阻止阳极继续向漂移区注入少数载流子,同时为载流子流入阳
极提供一条通道,使其快速关断.理论分析和模拟结果证明,该结构在击穿电压、导通损耗
不变的情况下,能将关断时间减少75%以上.应用这样的结构只需增加两个分压比一定的分
压电阻.新结构对驱动电路的要求与普通IGBT完全一致,是一种实用的高速IGBT结构. 相似文献
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采用SMIC 180 nm工艺,设计了一种地端关断差分驱动CMOS射频整流器。通过切断能量传输路径,解决了传统可关断差分驱动CMOS射频整流器因短路电流较高导致关断功耗(POFF)较大的问题。搭建可重构3阶整流电路,验证该射频整流器的功能。仿真结果表明,相对于传统可关断差分驱动CMOS射频整流器,当输入电压VIN幅值为1 V、负载电阻RL为10 kΩ时,在零电压关断的情况下,该整流器的POFF下降了15.2 dBm @953 MHz;在负电压关断情况下,POFF下降了24.5 dBm @953 MHz。该整流器满足射频能量收集系统中整流器低功耗待机的要求。 相似文献