2．25Cr-1Mo-0．25V钢焊缝中第二相高温回火转变

利用TEM和EDX技术,研究了2.25Cr-1Mo-0.25V钢焊缝中第二相在700℃下保温一系列时间段的转变.结果表明,焊后空冷焊缝中的第二相为M3C,回火过程中第二相主要组成为MaC+M7C3+M23C6.长时间回火后M3C发生球化并消失,初期析出的低wCr/wFe(Cr与Fe的质量比)的M7C3是亚稳相,M23C6只能在较低的回火参数范围内存在,后期形成了wCr/wFe更高的M7C3稳定的第二相.M3C多呈球状,M7C3和M23C6多为长条状和块状.     

铸态2.25Cr-1Mo-0．25V 钢的第二相析出规律

用金相分析手段研究了在900～1150℃不同温度下保温后不同淬火方式下铸态2．25Cr-1Mo-0．25V钢第二相析出规律。结果表明,铸态2．25Cr-1Mo-0．25V钢高温析出后,采用盐水淬能更好的保持高温析出第二相的形貌特点;随着保温时间的延长,第二相析出颗粒长大,且析出物增多,保温45 min第二相含量最多,易于观察第二相的形貌分布;随着温度的升高,第二相百分数呈下降趋势,950℃和1050℃是析出第二相的适合温度。     

2.25Cr-1Mo-0.25V钢中稀土微合金化的研究

炼钢中加入3种不同含量的稀土,分析和研究稀土的微合金化作用。稀土的微合金化对钢的金相组织和力学性能有显著的影响,合适的稀土加入量可提高钢的综合力学性能。     

2.25Cr-1Mo-0.25V纯净钢的冶炼及效果

分析了2.25Cr-1Mo-0.25V纯净钢的冶炼难点,同时对低硅钢的冶炼工艺进行了深入的分析研究,提出了采用钢包炉用铝预脱氧并进行VD的冶炼工艺方案和真空浇注过程中严密保护防止二次氧化的工艺思路,并制作了中间包双气封保护装置,实际使用效果十分理想,所炼钢的质量达到了纯净钢的要求。     

回火温度和时间对2.25Cr-1Mo-0.25V钢组织和性能的影响

采用光学显微镜、扫描电镜、拉伸试验和冲击试验等方法,研究了2.25Cr-1Mo-0.25V钢分别在690 ℃和705 ℃回火1~150 h条件下的显微组织、力学性能及断口形貌的变化。结果表明,回火温度及回火时间对钢的显微组织、强度及韧性指标影响很大。在本试验温度范围内,显微组织中碳化物随着回火时间的延长由条状逐渐球化,并逐渐向晶界聚集;强度指标随着回火时间的延长呈现先急剧下降后逐渐稳定的趋势;韧性指标随着回火时间的延长先升高后下降并稳定的趋势。试验钢在回火温度690 ℃和705 ℃的断面收缩率及冲击韧性指标随回火时间的变化趋势相同。     

2.25Cr-1Mo与2.25Cr-1Mo-0.25V钢冷却转变对比分析

采用相变仪、光学显微镜及扫描电镜研究了2.25Cr-1Mo和2.25Cr-1Mo-0.25V钢冷却转变过程,并分析了钒对其冷却转变的影响。结果表明,与2.25Cr-1Mo钢的CCT曲线相比,2.25Cr-1Mo-0.25V钢铁素体转变区及贝氏体转变区均向右移,并且在现有试验条件下已无法观察到珠光体转变区;钒添加到2.25Cr-1Mo钢中,能够提高钢的淬透性,2.25Cr-1Mo-0.25V钢在48 000 ℃/h冷速下能生成部分马氏体;钒能够细化钢板显微组织,与2.25Cr-1Mo钢相比,2.25Cr-1Mo-0.25V钢在800 ℃/h冷速下组织更为细小。     

调质态2.25Cr-1Mo-0.25V钢的显微组织与电化学腐蚀性能

对2.25Cr-1Mo-0.25V钢进行950 ℃淬火,再分别进行600 ℃和700 ℃回火,观察其显微组织和碳化物形貌,并测试了其耐蚀性。结果表明,2.25Cr-1Mo-0.25V钢在950 ℃淬火+ 600 ℃回火后具有较好的耐蚀性,而在950 ℃淬火+ 700 ℃回火后的耐蚀性变差,这是由于提高回火温度后大量合金碳化物析出,使合金元素流失,致使2.25Cr-1Mo-0.25V钢表面的氧化膜不能有效形成,导致耐腐蚀性下降。     

组织遗传对2.25Cr-1Mo-0.25V钢晶粒度的影响

研究2.25Cr-1Mo-0.25V钢奥氏体晶粒随加热温度的变化规律和组织遗传对晶粒度的影响。结果表明:温度超过1 000℃时,晶粒度过度长大;组织遗传是形成粗晶的原因之一。     

高Mo的316L堆焊技术在2.25Cr-1Mo-0.25V钢制容器上的应用

在2.25Cr-1Mo-0.25V钢制容器上进行Mo含量超过2.5%的316L双层堆焊时,研究了经过705℃保温32 h热处理后堆焊层中铁素体数很低时如何确保180°弯曲试验无缺陷,为2.25Cr-1Mo-0.25V钢制容器堆焊高Mo含量的309MoL+316L双层堆焊工艺的应用提供了参考。     

2.25Cr-1Mo-0.25V钢大型压力容器封头均质性研究

从钢锭冶炼、锻造、热处理、取试、性能检验等方面对母材热处理试板和封头本体的综合力学性能进行对比,对2.25Cr-1Mo-0.25V钢大型压力容器封头均质性进行研究,为后续大型封头生产提供参考.     

制造加氢反应器用2.25Cr-1Mo-0.25V钢的焊接性能试验

2.25Cr-1Mo-0.25V钢是一种抗氢用钢,该新型Cr-Mo钢与普通的2.25Cr-1Mo钢相比,各方面都有明显的优势:强度及许用应力、最高使用温度高,抗氢性能好,能够满足更苛刻的操作工况的需要,使用该钢的设备质量更趋轻量化.介绍了该钢种开发过程中的焊接性能试验结果,掌握用该材料制造加氢反应器的焊接工艺技术,为应用该种材料制造加氢反应器奠定了基础.     

加氢反应器用2.25Cr-1Mo-0.25V钢锻件的持久性能

研究了高温持久对2.25Cr-1Mo-0.25V钢断口及显微组织的影响.对热处理态试样的常温、高温及相同温度、不同载荷下的高温持久强度进行分析,并通过扫描电镜(SEM)对持久试样的断口及微观组织进行观察.结果表明,随着加载应力的增加,持久时间显著降低,持久试样断裂后,断口形貌的韧窝中有富Mo析出相,且随着持久断裂时间的...     

2.25Cr-1Mo-0.25V钢的晶粒长大规律

采用金相和透射电镜（TEM）等手段研究了2．25Cr-1Mo-O．25V钢在940-1200％分别保温2h和6h情况下的奥氏体晶粒长大规律。结果显示这种钢的晶粒粗化温度为980％，第二相质点的尺寸和体积分数的比值决定了奥氏体晶粒的粗化程度。     

热处理工艺对2.25Cr-1Mo-0.25V钢焊缝组织和力学性能的影响

采用光学金相显微镜、扫描电镜观察,测试力学性能,研究不同焊后热处理对2.25Cr-1Mo-0.25V钢焊缝力学性能、夏比冲击吸收能量和显微组织的影响。结果表明,回火参数增加,焊缝力学性能提高。焊态硬度最高,冲击吸收能量最小,组织主要为板条贝氏体,贝氏体粗大且板条平行;最小焊后热处理后硬度下降,冲击吸收能量提高,组织为板条贝氏体和粒状贝氏体;最大焊后热处理后焊缝硬度和母材近似相同,冲击吸收能量均在153 J以上,板条贝氏体细化,粒状贝氏体增加,焊缝的力学性能相对最好。     

采用窄间隙埋弧焊焊接2．25Cr-1Mo-0．25V钢的试验及应用研究

分析了2．25Cr-1Mo-0．25V钢的焊接性,同时通过对该材料在不同线能量下焊缝中心-30％2冲击韧性和组织特征的试验和分析,阐述了采用窄间隙埋弧焊（NSAW）方法焊接2．25Cr-1Mo-0．25V钢的工艺要素和工艺特点,提出了如何有效控制预热、层温、电流、电压等有关的焊接参数以获得较理想的焊接接头性能。     

煤液化装置用2.25Cr-1Mo-0.25V材料试验研究

近年来新发展的大型石油化工压力容器用钢2.25Cr-1Mo-0.25V有着取代传统用钢2.25Cr-1Mo的趋势。用4支25 kg真空感应炉小钢锭和83 t双真空锭水口料,进行了系统全面的试验室试验研究,对正式产品的生产试制提供了重要的参考和技术支撑。     

2.25Cr1Mo0.25V钢高温变形微观组织的演变分析与数值模拟

在Gleeble-3500热模拟试验机上对2.25Cr1Mo0.25V钢进行等温压缩试验,得到变形温度在900~1200℃、应变速率在0.001~10 s-1、变形量为60%时的高温流动应力-应变曲线。结合金相实验,研究2.25Cr1Mo0.25V钢在不同变形条件下微观组织的演变规律,建立2.25Cr1Mo0.25V钢在高温塑性变形过程中的动态再结晶数学模型。将模型与有限元结合,对热压缩过程的组织演化进行数值模拟,模拟结果与试验结果的相对误差小于11%,验证了模型的正确性。     

2.25Cr-1Mo-0.25V钢厚壁锻件性能热处理研究

对2.25Cr-1Mo-0.25V钢的性能热处理工艺进行总结,归纳出工艺参数,并指出保证淬火冷却速度是确保锻件力学性能的要点。     

高CoNi合金钢中二次碳化物的析出与转化

高CNi超高强度合金钢是典型的淬火回火马氏体钢,等温回火处理产生的针状合金碳化物沉淀即二次硬化反应使材料达到高的强韧性,针状合金碳化物M2C从马氏体基体α-Fe中以共格形态析出,该共格关系随过时效而失去回火温度较高时M2C转化为稳定的合金碳化物M23C6和M7C3。利用微衍射技术唯一地确定了可能的合金碳化物沉淀相的晶体结构。     

55SiMnMo钢的上贝氏体回火转变

本文通过光学显微镜、X射线衍射、透射电子显微镜和示差扫描热分析等方法,研究了55SiMnMo钢正火状态的回火转变。结果表明:在正火状态的上贝氏体中,铁素体片的平面平行于铁素体{110}_α,同时又是铁素体与奥氏体的共格界面,而且(110)_α//(111)_γ.350℃,1h和400℃,0.5h回火后,渗碳体片状生长,Fe_3C片平面平行于(100)。正火状态的富碳奥氏体的强化主要属于均匀固溶强化,而回火状态的奥氏体强化主要属于非均匀固溶强化。