提高MOA阀片4/10大电流冲击耐受能力的研究

因为4/10大电流和2ms方波电流对MOA阀片的破坏特性不同,提高MOA阀片4/10大电流冲击耐受能力应与提高2ms方波耐受能力有着不同的解决思路。本文例举了提高MOA阀片4/10大电流冲击耐受能力的方法与途径,并分析了各自的利弊。     

SF_6金属氧化物避雷器电压分布的计算

<正> 金属氧化物避雷器(以下简称为MOA)是有效限制过电压的超高压系统及SF_6组合配电装置的最有前途的保护电器.保证工作电压铅氧化锌阀片接近均匀分布是制造MOA最重要问题之一.电压不均匀分布致使某些阀片寿命缩短,亦就降低了整只MOA的可靠性寿命.调整MOA电压分布的主要方法是装设各种均压环和阀片并联以并联电容器.确定SF_6MOA结构好坏的判据是其经济指标(尺     

进口高压氧化锌避雷器事故分析

介绍了进口高压MOA运行的概况,分析了MOA事故的原因。认为,事故主要是由阀片老化引起。并指出以阿累纽斯公式为基础的加速老化试验还不能准确地解释MOA的老化现象。     

500kV无间隙MOA电位分布分析及其均压化措施

采用静电场数值计算的模拟电荷法 (CSM)和电路分析中的节点电压方程法对 50 0 k V无间隙 MOA阀片承担的电压进行了分析。分析结果表明 ,上节元件两端和下节元件靠近地端的阀片承担较大的电压 ,这与该 MOA解剖结果一致。为改善此 MOA阀片承担电压的均匀性 ,对可能采用的几种措施用此种分析方法进行了仿真研究。并提出了“场 -路”结合思想 ,电场计算部分不仅可采用 CSM,也可采用有限元法 (FEM)、有限差分法 (FDM)等其它数学方法。本方法也为三维场转化为轴对称场或平行平面场提供了一种有效的途径。     

用金属氧化物避雷器保护的110～750kV变电设备的运行可靠性分析

<正> 苏联从1974年开始研制生产和运行在原理上全新的保护电器——以高非线性氧化锌阀片为基础的金属氧化物避雷器(以下简称为MOA)。与传统的保护电器碳化硅阀式避雷器不同,MOA没有串联间隙,其保护特性优异得多,而且绝大多数情况下,尺寸和重量也小得多。在对这方面的问题所进行的诸多工作中,研究MOA的运行经验占有突     

高压直流输电系统换流阀保护用避雷器的参数选择及其动作负载试验方法的探讨

以长期工作电压及瞬时工作电压作用下ZnO阀片的工作特性和MOA的工作规律为依据,提出了选择阀避雷器参数的方法;从保证热稳定性的观点出发,提出了阀避雷器动作负载试验程序,并对试验中有关参数处理提出了看法.     

MOA热特性计算及有关参数处理的方法

从稳态和暂态观点计算研究MOA的热特性,提出了相应的数值计算方法,并提出了阀片并联多柱等效为单柱计算的原则及方法,还提出了计算暂态冲击能量的实用简化公式及阀片吸能过程温升的表达式。     

500kV氧化锌避雷器设计的几个问题

以完全国产化的5O0kV氧化锌避雷器(以下简称MOA)为例,对设计中几个有代表性的问题,如MOA参数确定的基本方法、图解法求长线释放电流、ZnO阀片的并联和均流等作出详细的计算和分析,并对防爆设计的力学计算提出了个人看法。     

金属氧化物避雷器在污秽情况下的性能

叙述了多节金属氧化物避雷器(MOA)的污秽试验结果。发现污秽瓷套和内部阀片柱之间因电容耦合而产生的相互作用决定阀片的温升。避雷器内部与外部电压分布的差异也造成一个强的辐射电场,若设计辐射的绝缘系统不适当,则可以导致内部放电。这些内部放电可损坏没有适当护层的阀片,并可造成整个避雷器损坏。     

论110kV和220kV系统用金属氧化物避雷器残压的选取

<正> 一、前言众所周知,ZnO阀片有着优异的非线性伏安特性,可制成保护性能优良的金属氧化物避雷器(以下简称MOA),一般可达到磁吹避雷器的保护水平或略好,要求更好一点就有一定困难了.近年来国内在选用MOA时,往往偏重于保护特性,选用残压很低的MOA.制造厂为了竞争,显示自己的水平,迎合人们这种心理,在样本中列有"标称电流10kA残压优于磁吹避雷器的MOA".这样人们纷纷订购残压最低的MOA.如:用于110kV和220kV系统的MOA标称电流     

带串联间隙氧化锌避雷器的工频放电电压

中性点非有效接地系统中使用了许多带串联间隙的氧化锌避雷器(简记为MOA—SG),在测量其工频放电电压(简称工放)时,制造厂和用户一般都采用传统的用于碳化硅避雷器的测量方法。氧化锌电阻片与碳化硅阀片在性能上有很大差异,用传统的试验方法测量MOA—SG的工放是不合适的。本文对此进行了试验研究,并提出了新的测量方法。     

用于中压系统过电压防护用金属氧化物避雷器

<正> 最近20年磁吹间隙的阀式避雷器取代了简单火花间隙的阀式避雷器。现在各种电压等级则较普遍采用金属氧化物避雷器(MOA)。所有电压≥50kV的新建工程都用MOA来防护过电压。电压≤36kV的配电系统用MOA替代简单间隙阀式避雷器的速度进行得较慢,其原因有三:MOA价格高;避雷器的保护水平距设备绝缘耐受电压太大;这些电压等级系统的中     

温度对MOA电阻片主要电气性能的影响

对 MOA电阻片在不同温度下几项主要电气特性试验结果进行了分析 ,阐述了温度对电阻片主要电气特性的影响 ,给出了详细的性能参数随温度的变化曲线 ,使人们对国产电阻片的温度特性有一个较全面的了解和掌握 ,以采取有效的措施大幅度地改善电阻片的固有温度特性 ,提高电阻片的综合电气性能 ,减少高压、超高压 MOA的损坏事故率 ,发展高性能特高压 MOA,提高 MOA的运行可靠性     

500kV金属氧化物避雷器在防雷保护中的优越性

介绍了金属氧化物避雷器(MOA)的选择要点;分析了MOA防雷保护性能的优越性;通过对四种500kV变电所接线方式的计算,比较了MOA与磁吹阀式避雷器(CA)的防雷效果。研究结果表明:(一)即使雷电过电压保护水平与MOA十分接近的CA,其实际的防雷效果也不如MOA,近区雷击情况下,MOA更有其明显的优点。(二)传统的配合系数不能反映MOA在防雷中的优点,建议采用保护裕度来表示变电所设备防雷保护的可靠性。     

国外金属氧化物避雷器发展动向

简述了目前国外金属氧化物避雷器(MOA)的发展方向;着重介绍和分析了特高压MOA、高性能MOA、线路型MOA和有机MOA的发展、运行情况及其电气特性参数;同时对氧化锌电阻片的发展方向作了介绍。     

暂态冲击负荷下MOA热散逸特性及影响因素研究

通过多起无间隙金属氧化物避雷器(以下简称MOA)事故的分析和研究,发现热崩溃在MOA损坏事故中占据很高比例.运行条件下,在MOA承受冲击负荷的过程中若发热高于散热则电阻片温度会累积升高,最终导致MOA热崩溃.MOA呈现的热散逸特性与暂态冲击负荷、MOA结构、元件材料、荷电率等因素有关,因此研究MOA的热散逸性及影响因素对MOA的设计和安全运行具有重要意义.本研究以典型35 kV复合外套MOA和瓷外套MOA为例,从暂态冲击负荷、MOA结构、荷电率以及表面污秽几个方面对MOA热散逸特性展开研究,获得了MOA热散逸特性及各因素对MOA热散逸特性的影响规律.     

220kV交流无间隙金属氧化物避雷器 电位分布及改善措施研究

杂散电容会使交流无间隙金属氧化物避雷器(metal oxide arresters without gaps,简称MOA)在持续运行时电位分布畸变而不均匀,严重时会导致局部电阻片承受过高的电压负荷,泄漏电流增大而加速老化,进而导致整只避雷器的损坏。因此本文对高压MOA的电位分布和均压措施进行了分类研究。采用ANSYS有限元仿真计算软件,分析了均压环罩入深度、电阻片间金属垫片排布方式和电阻片相对介电常数差异化分布对电位分布的影响。基于电位分布对220 kV MOA的设计结构进行了优化。通过研究,得到了不同结构方式下MOA电位分布的优化效果,对改进MOA的结构设计和提高运行可靠性具有一定的指导意义。     

1000kV瓷外套MOA电阻片与瓷套电位关系的研究

依据实体模型,采用有限元ANSYS分析软件对1000kV系统用瓷外套MOA建立2-D模型,进行场强和电位分布计算。比较了采用并联均压电容前后MOA内部电阻片与瓷套内侧的电位和场强分布的变化,结果表明:MOA电阻片与瓷套内侧容易发生放电或闪络现象的位置分别为,第一节单元距单元上法兰的1/6～1/5处和第四节单元距单元上法兰的1/6～1/5处;并联均压电容之后,各单元电阻片上的场强和承担的电压趋于均匀化,但某些单元的径向场强和电位差变大,不利于MOA的安全运行。     

无间隙三相组合式MOA运行分析与设计建议

分析了非有效接地系统单相接地情况下无间隙三相组合式MOA的内部电压分布情况,指出了完全对称的无间隙三相组合式MOA内部分压不均的问题,提出了无间隙三相组合式MOA四星结构设计的合理配置系数:取P组件电阻片数是N组件电阻片数的2.2倍(即k=2.2),才是最合理的配置系数.     

ZnO避雷器使用不当会造成事故

<正> 目前,金属氧化锌避雷器(以下简称MOA)是最新和使用最广的避雷器,起初价格较贵,现在,在价格上巳能和老式SiC避雷器竞争.使用SiC避雷器时,正常情况下由间隙隔断电流.间隙达到放电电压后,流过电流,在避雷器上形成残压.而MOA则没有间隙,依靠阀片的高非线性进行工作.低电压时电导很小,而在高电压时,导电性很好.电压一旦恢复正常,电导立即降至很小的正常值.两种避雷器残压差别不大,仅按此点,难以区别优劣.