09MnNiDR钢制2000m~3乙烯低温球罐的力学性能研究

通过对-70℃低温钢09Mn Ni DR钢板及其配套锻件、焊接材料的试验研究与分析得出,材料的力学性能满足设计及制造要求,同时确定了乙烯低温球罐制造的材料工艺参数。     

首台08Ni3DR钢制3000m~3乙烷球罐的设计和制造

介绍了国内首台设计温度为-94℃的3 000 m~3乙烷球罐设计参数的确定、球壳用钢板的选取过程,并详细介绍了钢板、锻件及焊条的订货技术要求。对08Ni3DR钢(3.5Ni钢)制造3 000 m~3乙烷球罐的结构设计、有限元应力分析、钢板及锻件的实物水平进行了分析和评价,并对制造和安装过程中的技术难点及要求进行了详细分析。     

15MnNiNbDR钢制低温乙烯球罐的组焊

通过对低温乙烯球罐用15MnNiNbDR钢板焊接性分析、焊接工艺评定,确定了合理的焊接工艺参数。     

15MnNiNbDR乙烯球罐的焊接施工

以2000m315MnNiNbDR低温乙烯球罐为例,总结了球罐现场焊接和焊后热处理方法。现场施工证明,该钢种具有优良的焊接性能和低温韧性,应用在-45℃低温乙烯球罐上是可行的。     

乙烯球罐设计及选材

乙烯球罐用钢的选材引进装置中乙烯球罐均采用中压贮存,不采用低压低温(常压、-104℃左右)贮存,其主要技术参数及用材见表1。由于液态乙烯在膨胀变成气态乙烯的过程中温度下降(如膨胀到常压可降到-104℃左右),体积增加(如20kg/cm~2,-30℃的液态乙烯膨胀到常压、-104℃的气态乙烯时体积膨胀约167倍)、因此如有少量液态乙烯由球壁泄出,会引起罐壁钢板冷脆破裂,其后果是极其严重的。为此,进口装置中乙烯球罐对设计、制造、安装、检验及其材料和附     

乙烯装置罐区开工技术改进与优化

随着乙烯的需求量的逐年提高,越来越多的炼化厂开启了乙烯装置的新建潮。为降低球罐建设成本,乙烯球罐设计选用耐-50℃的07MnNiMoDR钢板,由于乙烯低温等固有性质,导致开工阶段存在一定的难点和挑战,其中包括乙烯球罐实气置换、预冷和引液相等过程。本文针对在乙烯球罐开工过程探索性提出采用液相乙烯直接置换球罐氮气、采用液相乙烯预冷及改进卸车鹤管的方式,以降低开工过程中的乙烯消耗,节省开工时间,为今后乙烯球罐开工提供了技术支持。     

J607RHDQ和LB-65L熔敷金属成分与性能对比

介绍了07Mn Ni Mo DR钢制乙烯球罐工程中所使用的国产焊条和日本进口焊条的建造实例,并对其化学成分、熔敷金属力学性能、扩散氢含量以及焊接试板的力学性能等数据进行分析,得出国产焊条与日本焊条的焊接接头力学性能指标相当,均可满足设计温度为-45~-50℃范围内07Mn Ni Mo DR钢制乙烯球罐的建造要求。     

IE 537-2钢的焊接工艺分析研究

我公司承接CSPC南海石化项目外围配套工程的球罐群工程,其中3台3000m3丙烯球罐和8台1500m3乙烯球罐的主体材质采用德国进口改性的SA537Cl.2低温钢材,制造厂家(伊尔森堡钢厂)钢号IE537-2,厚度为52mm。该材质首次由中海壳牌石化公司引进,在国内无成熟的焊接经验可借鉴,因此在施工前进行了材料焊接性能分析、焊材复验、裂纹试验、焊接工艺评定等工作,从而制定了合理的焊接工艺。1母材焊接性分析母材化学成份复验结果见表1,机械性能复验结果见表2。表1IE537-2钢板化学成份复验结果注:Ceq=C+Mn/6+(Cr+Mo+V)/5(+Ni+Cu)/1(5%)表2IE537-2钢…     

08Ni3DR钢制低温球罐的制造技术研究

在严格执行国家标准及行业标准规定下,大连某公司成功地制造了08Ni3DR钢制3000m~3低温球罐,实现了国产化,填补了国内空白。本文主要从原材料的质量、零部件的组焊、及产品最终检验等关键环节的严格控制,阐释了球罐制造技术要点及焊接技术控制措施。对今后08Ni3DR(-100℃冲击试验)材质球罐研究工作及提高制造技术水平都有一定的指导作用。     

15MnNiNbDR钢制丙烯球罐焊接工艺研究

采用15MnNiNbDR国产钢板制造400m~3丙烯球罐,针对低温压力容器用钢的特点,制定了合理的焊接和热处理工艺,焊接工艺评定及现场安装均获得了满意的效果,满足了丙烯球罐焊接接头的低温冲击韧性要求。     

08Ni3DR钢中厚板的熔化极气体保护焊焊接工艺研究

采用超低温08Ni3DR钢制造的低温压力容器,为了满足焊接接头综合力学性能和低温冲击韧性要求,制定出合理的焊接工艺。本文首先介绍了08Ni3DR钢目前应用情况及材料的特性,接着对08Ni3DR钢的材料特点尤其是焊接性进行分析,并在此基础上重点介绍08Ni3DR钢焊接的技术措施、焊后处理及力学性能和金相组织的检测,最后对08Ni3DR钢焊接的工艺要点进行了总结。可满足设计温度不低于-101℃的低温压力容器的设计要求。     

国产乙烯低温球罐用15MnNiNbDR（WHD3）钢焊接工艺

近年来,低温球罐用钢国产化越来越多,15MnNiNbDR(WHD3)钢是继茂名乙烯工程试用后在天津乙烯项目第二次大规模使用,焊接工艺要求高.通过对该钢的焊接性分析、焊接工艺评定和实际生产应用,总结该钢的焊接工艺,对后续焊接工艺有一定的借鉴,对保证焊接质量有一定的指导意义.     

09MnNiDR制2000m~3乙烯球罐的分析设计

介绍了国内首台设计温度-67℃的2 000 m3乙烯球罐设计参数的确定、球壳用钢板的选取过程。对09MnNiDR制造2 000 m3乙烯球罐的结构设计、有限元应力分析、制造和安装过程中的技术要求进行了详细分析和评价。     

扬子-巴斯夫一体化项目低温球罐中NK-HITEN 610U2L钢板的焊接试验

主要介绍了通过对日本NKK公司生产的NK-HITEN 610U2L钢板进行的焊接试验,最终确定将此类钢板用于低温球罐施工的焊接工艺     

球罐用B610CF钢板冲击与断裂性能试验研究

针对宝山钢铁股份有限公司开发的B610CF钢板及其焊接接头的冲击及断裂性能进行了系统的试验研究.结果表明:钢板调质状态和调质+消除应力热处理状态在- 20℃时都具有较高的冲击性能,钢板和焊接接头在- 20℃时都有着良好的断裂韧度,该钢用于- 20℃以上工况的球罐是完全可行的,所用焊接材料与母材匹配且焊接工艺合理.     

乙烯球罐焊接接头冲击韧性影响因素分析与探讨

乙烯球罐在严格按照焊接工艺要求进行焊接、热处理后,对产品试板进行力学性能试验,立焊试板拉伸和弯曲试验达到设计要求,低温冲击功值没有达到设计要求。通过对球罐和产品试板焊接过程的分析及力学性能试验,找出影响焊接接头冲击韧性的主要因素,提出球罐存在问题的解决方案。     

08Ni3DR低温解析塔器焊接及热处理

3.5%Ni材料作为-100℃低温解析塔的主体材料,主要由国外进口。为适应国产化进程,本文取样国产材料通过大量焊接及热处理工艺性试验,研究了热处理工艺参数对材料力学性能和组织的影响;研究并确定了08Ni3DR~([1])钢的焊材选用、焊接规范、焊后热处理工艺,制定出合理可行的08Ni3DR低温钢的焊接工艺,为08Ni3DR低温钢的焊接提供了的技术支持。     

3000m~3乙烯低温球罐设计和制造可行性论证

目前石油化工行业中大多数乙烯低温球罐容积都在2000m3以下,随着设备材料、焊接、制造、施工安装技术的不断提高,乙烯球罐做为乙烯介质储存的关键设备,从减少占地面积、节省投资和运营成本方面考虑,大型化、国产化势在必行。本文对3000m3乙烯低温球罐设计和制造的可行性进行了论证。     

15MnNiNbDR钢制2000m3乙烯球罐的安装技术

介绍了首批采用应力分析设计的设计温度为-45℃的15MnNiNbDR钢制2000 m3乙烯球罐的现场安装情况,分别对球罐的球壳板复验、组装、焊接、无损检测、焊后整体热处理、压力试验及气密性试验等工序的关键技术进行了简单介绍,为今后该类球罐的安装提供了参考.     

浅谈大型储罐用调质高强度钢板的焊接

我国应用于10万立方及以上大型浮顶储罐的国产调制高强度主要有12MnNiVR、08MnNiVR,其应用预示着我国大型浮顶储罐板材必须靠进口的现状发生了改变。该类板材定性为:屈服强度490MPa以上、抗拉强度大于610MPa的大线能量焊接调质高强度钢板。本文主要以新疆石油工程建设有限责任公司(以下简称新疆油建)多年的大型储罐焊接施工经验为依据,并根据对调制刚强度钢板进行的各种性能试验及焊接工艺评定试验,对其焊接性、应用于大型储罐时的焊接工艺进行分析讨论。