结晶器电磁搅拌对矩形坯轧制大规格齿轮钢圆钢碳偏析行为的影响

通过对齿轮钢矩形坯轧制大规格圆钢宏观碳偏析的分析,结合碳含量和低倍组织,研究了不同结晶器电磁搅拌强度时圆钢的碳偏析行为。结果表明,结晶器电磁搅拌扩大连铸坯柱状晶/等轴晶转换界面(CET)框尺寸,提高等轴晶率,但是产生皮下负偏析带,圆钢的偏析变得明显;结晶器电磁搅拌下,齿轮钢矩形坯与圆钢从表面到中心呈现"N"形碳偏析,搅拌强度越大,偏析幅度越大;圆钢同一圆周上,搅拌时3/4 R、1/2 R处极差大,1/4 R处极差小,不搅拌时则相反。连铸坯的CET区域与圆钢方框偏析有严格的对应性,说明连铸坯与圆钢的组织与成分存在传承关系。     

Q345qE钢板低温冲击性能不合格分析

对Q345qE钢板低温冲击性能不合格的原因进行了分析,结果表明:连铸坯存在中心偏析,部分含铌、钛的碳化物、MnS等夹杂在中心聚集,并形成贝氏体和马氏体组织,是造成Q345q钢板冲击功不合格的主要原因。通过提高钢水洁净度,降低钢水过热度,优化二次冷却技术,采用电磁搅拌和轻压下、调整加热、轧钢冷却方式等,可提高钢板的低温冲击性能。     

Q345E钢板低温冲击不合的原因分析与改进

针对12~18 mm厚度Q345E低合金结构钢板低温冲击性能的影响因素进行分析和研究,结果表明,钢板中心偏析、带状组织是低温冲击性能不合格的主要原因。通过成分优化以及生产工艺改进,改善了Q345E钢板的低温冲击韧性,同时产品合格率也得到显著提高。     

Q345qE桥梁钢冲击性能不合原因分析及改进

针对Q345qE出现冲击性能不合格的问题，对冲击性能不合板坯进行了表面质量检测、显微组织与冲击断口形貌观察，同时也进行了金相检验以及EDS成分分析。经综合分析可知，此次造成Q345qE桥梁钢冲击性能不合主要是由局部Mn元素偏析所导致的钢质不均匀，以及沿钢板轧制方向存在较多2.5-3级左右且不连续分布的MnS的A类夹杂所致。     

Q345E低温冲击不合分析

通过对Q345E低温冲击性能影响因素的分析和研究,结果表明：钢中夹杂物、中心偏析、异常组织及带状组织是Q345E低温冲击性能不合格的主要原因。通过降低终轧温度,轧后下冷床进行多支堆放冷却,改善了Q345E的低温冲击性能,产品性能合格率显著提高。     

大规格圆钢Q355NE的设计与开发

在GB/T 1591-2018标准Q355NE基础上设计了一套成分体系,并将通过电弧炉、LF炉精炼、VD、CC工序生产的Φ800 mm连铸圆坯轧制为Φ340 mm圆钢,再经过正火处理得到Q355NE.通过对圆钢成品碳偏析、非金属夹杂物和低倍的检测,发现质量较好;在圆钢不同位置取样进行力学性能和冲击功的检测,发现Φ340...     

薄规格Q345qE低温冲击不合原因分析和对策措施

介绍八钢14~16mm Q345q E钢板低温冲击性能影响因素的分析和研究。结果表明:钢中中心偏析、异常组织及晶粒粗大是Q345q E低温冲击性能不合格的主要原因。通过降低加热温度,增加待温后的总压下率,改善了Q345E的低温冲击性能,产品性能合格率显著提高。     

40Cr圆钢力学性能不合格原因分析

为了找出40Cr圆钢力学性能不合格的具体原因,对试样进行了化学成分和金相组织分析,认为淬火过程中冷却速度太慢是导致40Cr圆钢力学性能不合格的主要因素.邯钢与三个单位对40Cr圆钢的调质热处理进行了实验室对比,分析了试验结果存在差异的原因.淬火油温控制在30～50℃,加强淬火油的流速循环和搅拌是保证40Cr圆钢力学性能合格的必要条件.     

改善Q355B带钢冲击性能生产实践

某钢厂在生产Q355B带钢时存在冲击性能不合格的现象,为了研究热轧过程中对Q355B冲击性能的影响因素。本文结合现场生产状况,利用光学显微镜、冲击试验机等检测手段,分析了各阶段轧制工艺对组织和性能的影响。结果表明,Q355B带钢冲击不合格是由于粗轧末道次温度高和轧制压下率小,导致组织产生晶粒粗大、异常贝氏体组织和混晶现象,并且冬季外部环境温度低、冷速快,也易使带钢表面和偏析处形成贝氏体组织。通过采取降低粗轧末道次温度、增加精轧压下率、降低终轧温度等措施后,Q355B的带钢组织明显改善,冲击性能合格率达到98.5%。     

提升工程机械用钢35MnBH端淬性能的研究

根据客户要求,青岛特钢首次试制生产了Φ65 mm规格35MnBH工程机械用圆钢,但检验发现J19点端淬性能不合,同时J8点端淬性能偏低,对此现象进行了分析研究。通过调整化学成分、Ti/N比、DI值和调整连铸参数降低中心偏析、轧钢时提高加热温度、在不影响轧制节奏的前提下,适当延长加热时间、冷床加盖保温罩、圆钢采取分组冷却等,成功解决了35MnBH圆钢端淬性能不合的问题,产品质量完全满足客户要求。     

铸坯成材SA516Gr70钢板心部冲击韧性改善实践

针对连铸坯成材大厚度SA516Gr70钢板心部冲击韧性偏低,尤其是模拟焊后状态心部冲击韧性偏低的问题展开机理研究.结果 表明:冲击功不合格原因在于钢板厚度1/2处偏析较严重.结合现场生产实际,有针对性地提出改进措施,通过调整C、Mn、P、S等易偏析元素含量,延长铸坯加热时间等措施,钢板模拟焊后热处理态板厚1/2处冲击功...     

C45Cr钢轧材UT不合成因分析与措施

对C45Cr钢轧材UT不合产生原因进行了研究.通过探伤、低倍、高倍及扫描电镜观察等理化检验,对比分析了同一炉号,合格试样与不合格试样的差异.得出结论:钢材中心存在较为严重的碳偏析,高倍观察存在显微孔隙,显微孔隙区域碳偏析严重,显微孔隙加之碳偏析可产生异常组织反射波,导致钢材UT不合格,并依据探伤不合的原因提出改进措施.     

结晶器电磁搅拌强度对齿轮钢宏观碳偏析的影响

通过对某钢厂6#连铸机生产的20CrMnTiH大方坯与圆钢横截面碳偏析的检测分析,研究了不同结晶器电磁搅拌强度对大方坯及其轧制圆钢的碳均匀性影响.结果表明,齿轮钢大方坯与圆钢从表面到中心碳含量均呈"N"形分布,随着结晶器电磁搅拌电流减小(390A到200A),偏析幅度减小;同一圆周上,搅拌电流从390A降到200A,3...     

连铸坯质量对圆钢热顶锻性能的影响分析

采用金相、扫描电镜等手段对圆钢热顶锻不合格试样进行分析,探讨了连铸坯质量对圆钢热顶锻性能的影响,提出区分和辨识坯料缺陷的方法,对坯料缺陷形成原因和轧制过程中缺陷演变规律进行分析,为工艺优化和圆钢热顶锻性能改善提供理论依据。优化炼钢精炼工艺,提高钢水纯净度和铸坯表面质量,45#和20Cr热顶锻合格率分别提高了10.30%和7.70%。     

42CrMo圆钢经锻打调质后金相分析

碳偏析情况不同的42CrMo圆钢经锻打调质后发现组织评级不同。经研究发现,在锻打工艺及调质工艺不变的情况下,碳偏析情况较好的42CrMo圆钢经锻打调质后组织评级较好。     

汽车活塞销用钢质量检验与改善试验

采用一种定性的塔形检测方法对活塞销用20CrH圆钢进行了检验分析,并与其他钢厂进行了对比。研究发现,该圆钢中心部分存在簇状黑线为中心的偏析线且较严重,不能满足用户要求。为改善中心偏析,对轧制加热工艺进行优化,效果不明显,需要进一步优化炼钢工艺,缓解铸坯中心偏析。通过这种定性的塔形检测方法,能够较为全面地反映活塞销的外工作面、内部质量和内孔质量,为活塞销用钢检验以及标准的制定提供了指导和参考。     

不同冲击性能低温容器用9Ni钢的微观研究

对冲击性能不同的9Ni钢试样从微观方面进行了比对分析,用扫描电子显微镜、金相显微镜、电子探针和扫描电镜电子背散射衍射(EBSD)进行组织、非金属夹杂物、奥氏体晶粒、低倍枝晶和残余奥氏体量的观察研究。研究结果表明:冲击功值低的试样断口呈脆性解理断裂,低倍枝晶形貌图显示柱状晶发达,奥氏体晶粒粗大且不均匀;而冲击功值高的试样断口呈韧性断裂,各晶区可明显区分,奥氏体晶粒细且均匀。两组试样的夹杂物评级没有明显差异,说明两组试样的冲击性能差异是由于不恰当的连铸工艺使得柱状晶过于发达,铸态枝晶间形成富镍的偏析带,镍的偏析带在随后的热加工中不能被完全消除而遗传下来,造成了钢板镍元素的微观偏析,引起了组织不均匀,并降低了9Ni钢的冲击性能。     

Q345GJCZ35特厚钢板Z向性能不合格原因分析

采用金相检验、扫描电镜及能谱分析等手段对120mm厚Q345GJCZ35特厚板Z向性能不合格原因进行了分析,结果表明：特厚板Q345GJCZ35Z向性能不合格主要是由于钢锭中偏析处较多块状Nb（Ti）C聚集、存在着Nb（Ti）C裂纹源,偏析处存在贝氏体等硬相组织。通过优化成分设计、加强精炼过程控制、改进模铸浇注工艺、制定合理轧制和热处理工艺等相关措施,取得了良好的效果,Z向性能合格率达到96%以上。     

AH32船板超声波探伤不合格原因探讨

对中厚规格AH32船板钢探伤不合格的铸坯和探伤不合格的缺陷钢板进行各种检验分析,探讨了产生探伤不合格缺陷的原因.指出引起AH32船板探伤不合格的主要原因是铸坯中存在较严重的局部中心疏松、偏析遗传至成品钢板上,表现为未焊合的疏松孔洞或在热应力和组织应力作用下产生的偏析裂纹.提出了加强精炼控制、应用轻压下技术和优化电磁搅拌参数、优化坯料设计、延长加热时间、采用提高道次压下量、轧后缓冷等解决办法.     

S355系列钢冲击韧性不合格原因分析

针对S355系列钢伸长率低、低温冲击功不合格的问题,对韧性不合格的S355J2钢取样,进行拉伸试验、低温冲击试验,并对其金相组织及冲击断口形貌进行观察。结果表明:组织中存在中间偏析及魏氏体铁素体组织是造成韧性不合格的主要原因。通过对热轧控轧控冷工艺进行调整,增加道次压下率、降低精轧出口温度及冷却速率等措施,使产品韧性得到较大的提高,伸长率提升5%以上,冲击功提升5倍,达到130J以上,很好地解决了S355系列钢韧性不稳定的问题。