分数槽集中绕组定子磁动势的分解

介绍了单元电机的基本概念。以12槽双层的分数槽集中绕组为例,给出绕线原则,并在不确定单元电机极对数的情况下,用交流电机绕组理论、函数的傅里叶级数展开两种方法,从一个线圈、一组线圈、一相绕组到三相绕组详细推导了分数槽集中绕组各次谐波的绕组因数和磁动势,得出了分数槽集中绕组的一般特点和普遍规律。最后指出转子极对数接近但不等于定子槽数的一半是采用分数槽集中绕组的永磁电机的最佳选择。     

三相无刷直流电动机分数槽集中绕组槽极数组合规律研究(连载之一)

分数槽集中绕组在无刷直流电动机应用日渐广泛。研究无刷直流电动机分数槽绕组的相数m、槽数Z、极对数p等设计参数之间的相互关系和约束条件,着重分析三相无刷直流电动机分数槽集中绕组槽极数Z/p组合规律,给出符合分数槽集中绕组条件的Z/p组合选择表。过去关于分数槽集中绕组文献多只提及表示为Z0=2、p0±1和Z0=2、p0±2的组合,文中给出更多的槽极数组合;同时引入了单元电机和虚拟电机概念,讨论了分数槽绕组和整数槽绕组的绕组分布系数对应关系等问题,可供设计者参考。     

分数槽绕组在永磁同步曳引机中的应用

针对电梯曳引机的特性要求,介绍了分数槽绕组应用在功率20～80kW曳引机中的优势和特点。阐述了分数槽绕组槽极数Z0/p0组合的约束条件和分数槽集中绕组Z0/p0的组合条件。以三相永磁同步曳引机为例,研究其绕组的结构特点和运行原理。通过对分数槽绕组电动势矢量的讨论和分析,总结出选择分数槽集中绕组槽极数组合的初步规律和绕组排列及连接方法。     

远极比4／24电机绕组方案探讨

提出极比为4／24的双速电机的两种绕组方案：单绕组双速、双绕组双速。其中,单绕组变极方案在每槽导体数相同的条件下成功解决了因变前极极对数为3倍数,变后极极对数非3倍数而导致的变后极三相不对称问题。对两种方案进行了试验与分析,得出实践结论。     

基于多频对极磁场耦合的直驱型双馈电机电磁耦合特性分析

常规双馈电机难以通过增加极对数实现直驱.分析分数槽集中绕组的磁场极对数频谱,利用极对数主导分量实现电磁耦合,提出一种基于多频对极磁场耦合的直驱型双馈电机传动方案.针对分数槽集中绕组电机绕组系数在不同极槽比条件下缺乏通用数学解析方法的问题,通过激励磁动势合成,推导3类极槽比的绕组系数一般表达式;对定转子匝数和绕组函数进行...     

磁阻式旋转变压器极槽配合研究

磁阻式旋转变压器主要用于伺服控制系统中,针对极槽配合方式选择的问题,将信号绕组极对数引入到正弦绕组匝数计算中,推导出磁阻式旋转变压器定子齿数、信号绕组极对数和转子极对数之间的配合关系,并通过有限元仿真和样机试验验证了极槽配合方式的可行性。由极槽配合方法,信号绕组的极对等于转子极同一个定子可以与不同     

永磁同步电机分数槽集中绕组磁动势

对单元电机的单个线圈、线圈组、相绕组和三相绕组的磁动势进行了分析。当定子槽数为奇数时,除3的整倍数之外其他极对数的磁动势都存在,其中与基波绕组系数相同、转向相反、幅值最大的谐波极对数仅与基波相差1对极。当定子槽数为偶数时,除偶数和3的整倍数之外其他极对数的磁动势都存在,其中与基波绕组系数相同、转向相反、幅值最大的谐波极对数仅与基波相差2或者4对极。电机内部还存在幅值较大的次谐波以及绕组系数与基波相同的高次谐波,它们会对电机造成不良影响。电机高速运行时,这些谐波磁动势产生的磁场会在永磁体内感应出涡流,产生损耗,造成永磁体温升增加,甚至去磁。     

三相分数槽永磁风力发电机的绕组排列

文章介绍了三相对称分数槽绕组永磁交流发电机的极、槽数匹配关系并讨论了ｑ〉１和ｑ〈１时绕组的排列。     

第一篇 变极多速三相异步电动机的绕组排列方法（上）

1变极的反向法反向法是利用槽矢量图来建立绕组的排列，在不改变各槽线圈相号、仅变换某种极数下每相统组部分线圈电流的正负，从而得到另1种极数的绕组排列。1．1倍极比双速电机绕组——以定子槽数为36的2／4极电机为例。先作2极槽矢量星形图1－1，极对数P＝1，槽1、2、3……36个矢量依次相隔1个槽距电角度＝10°，均匀分布。每相有Q1／m＝36／3＝12个矢量，取1－6为＋A相、19－24为－A相。构成2a、2a、2a、2a、2a、2a的矢量分布，得到60°相带的绕组排列，列于表1－1。同样可作4极的槽矢量星形图，其36个槽依次相隔20°，得图1－2，形成…     

定子为不对称绕组的排列及谐波分析

三相不对称分数槽绕组与对称分数槽绕组相比,没有比较系统的排列方法,只有通过研究分析不对称分数槽绕组的排列特点提出每极每相槽数q的分母为3时绕组排列的新方法,并对q分母为6时绕组排列问题进行了简单的分析.另外,针对不对称绕组中通有不对称电流运行时的磁势谐波问题进行了探讨,编制了Matlab通用程序,并利用程序和新的绕组排...     

三相交流电机扩大并联支路绕组降低谐波接线方法

绕组是构成电机的核心部件,电机依靠感应于绕组中的电势和通过的电流来产生电磁功率和电磁转矩,从而达到进行机电能量转换的目的。绕组的接线方式更直接影响电机的运行特性和经济性。槽电流与电机的容量、电压、并联支路数相关联,槽电流的大小直接影响电机的经济性及工艺性。绕组谐波含量是绕组性能的重要指标,绕组接线的一个重要研究方面就是降低谐波。本文提出的双层定子绕组扩大并联支路数降低谐波接线方法是:通过改变单元电机电势星形图中所选槽的位置,从而改变N-S极下构成各支路的单边绕组间的夹角,所构成的绕组可等效为每极每相槽数减半、相位相同的两套绕组。     

交流电机绕组理论中双极对槽号相位图的概念,画法和性质

本文提出了双极对单元电机——同时对两种极对数构成一完整电机时槽数最少的电机的概念;研究了交流电机绕组理论中双极对槽号相位图的性质,得出槽号不重复定理和糟号重叠定理,并指出双极对槽号相位图具有圆环胎面性质;除此,还提出了双极对槽号相位图的机器作图法。     

基于分数槽集中绕组的多层绕组低次谐波抑制方法

分数槽集中绕组极槽配合相近,但高幅值的低次谐波磁动势限制了其在风力发电系统中的应用。多层绕组的结构通过改变各线圈组的数量与空间分布,从而改变各次谐波的绕组系数来抑制谐波。文章分析了奇数槽与偶数槽两种不同情况下,四层绕组结构中加倍绕组所移动的槽数,推导了其与双层绕组绕组系数间的关系式。在适用的极槽配合下,利用六层绕组结构来消除主要的次谐波,分析了各层绕组排布的规律、扇区的偏移角度与不同匝数时各次谐波的绕组系数。最后,利用有限元软件建立一个不同绕组结构的分数槽感应电机模型。仿真结果表明,多层绕组的结构可以有效抑制高幅值的低次谐波,提升电机的运行性能。     

校验分数槽波绕组的对称性

本文根据机组实例提出,当分数槽波绕组进行α支路连接时,只有 t/α等于整数时(t 为槽数 Z 和极对数 P 间的最大公约数),才有可能采用大小相带的方式,获得最短的跨接线。供设计人员参考。     

Δ—Y混合联接低谐波绕组研究

文章推导了Δ－Ｙ混合联接三相交流绕组谐波磁势绕组系数的一般公式，并分析了每极相槽数ｑ为不同值时，Δ接绕组与Ｙ接绕组的槽数分配，匝数关系及其对谐波磁势的削弱作用。     

分数槽集中绕组永磁同步电机的电感计算

在少槽多极的分数槽集中绕组永磁同步电机中,存在幅值较大的次谐波和与基波绕组系数相同的高次谐波,特别是存在与基波绕组系数相同、转向相反、幅值很大、极对数与基波相差仅几对极的谐波。使得电机的电枢反应谐波磁场很强,与之相对应的谐波漏抗很大,电机的总漏电感很大,其基波励磁电感与传统短距分布绕组电机相比小很多。一般情况下,漏电感都比励磁电感还大。在对电机磁路进行理想假定的条件下,针对不同槽极数组合的单元电机,推导出该类电机电感参数的计算公式。其中,电枢反应基波励磁电感计算公式与传统的交流绕组相同,而电枢反应总电感和谐波漏电感计算不同于传统的交流绕组。     

吸尘器电动机电枢绕组检修中的绕制

引　言吸尘器电动机一般采用单相串激电动机 ,其结构如图 1所示 ,定子上的激磁绕组和转子上的电枢绕组通过电刷和换向器串联后接电源。电枢绕组由于工作在高转速、电流频繁换向的条件下 ,因此故障率高 ,并对检修质量提出了高的要求。2　电枢绕组的绕制方法吸尘器电动机电枢绕组采用单叠绕组 ,但在生产实践中依绕制方法分为叠绕式和对绕式 2种。依电枢铁心是单数槽还是双数槽的不同 ,有单数槽绕组和双数槽绕组之分。另依换向器的换向片数与电枢铁心槽数的倍数不同 ,又分为单线绕组、双绕并绕绕组和 3线并绕绕组。图 1　吸尘器电动机结构单叠…     

△-Y混合联接低谐波绕组研究

文章推导了△－Y混合联接三相交流绕组谐波磁势绕组系数的一般公式，并分析了每极相槽数q为不同值时，△接绕组与Y接绕组的槽数分配、匝数关系及其对谐波磁势的削弱作用。     

相带磁势谐波为极小值的等槽满率三相双层同心绕组

证明了三相电机相带谐波绕组系数所构成的数列为ｑ－１个数的循环数。因此，不等匝各槽槽满率互异的双层同心绕组能完全消除相带磁势谐波的匝比只有一组。用数学分析法解出相带磁势谐波为极小值等槽满率双层同心绕组的匝比。     

3Y连接换相变极绕组的槽数选择

如何消除3Y连接换相变极绕组相支路间的环流,是这种绕组在应用中的一个重要问题。选择合适的槽数,可避免环流的产生。本文利用标准绕组的参数,给出了判断所选择的槽数是否合适的数学表达式和槽数的选择方法,并通过实例说明了上述方法的应用。