贝氏体—马氏体抗磨球墨铸铁热处理工艺的试验研究

试验研究了淬火介质、奥氏体化温度和回火温度对贝氏体－马氏体抗磨球墨铸铁组织与性能的影响。选择合理的热处理工艺，获得了优良的性能，洛氏硬度达50－55HRC,冲击韧度为8－15J／cm^2,φ80mm磨球冲击疲劳寿命（落球试验的跌落次数）达2万次以上。     

回火温度对高碳中锰钢性能的影响

研究了回火温度对变质高碳中锰钢组织与性能的影响，结果表明，随回火温度升高冲击韧度增大，组织中回火碳化物增多，耐磨性提高，当回火温度达３００℃时，无缺口冲击韧度达最大值，为１２１．４Ｊ／ｃｍ＾２。与常规水韧处理的试验钢相比，无缺口冲击韧度提高８０％，磨损失重降低了５６％，硬度变化不大。     

锰-硼抗磨白口铸铁热处理工艺的试验研究

试验研究了奥氏体化温度和锰对锰 -硼抗磨白口铸铁热处理后组织与性能的影响 ,选择了合理的热处理工艺 ,获得了优良的性能 :硬度 5 5～ 6 0 HRC,αK=6 .0～ 8.0 J· cm- 2。80 mm磨球冲击疲劳寿命 (落球试验的跌落次数 )达1万次以上     

热处理对AlSi7.5Cu2Mg0.2合金组织与性能的影响

对新配制的AlSi7.5Cu2Mg0.2合金进行正交试验,研究了固溶温度、固溶时间、时效温度及时效时间对合金的硬度、冲击韧度及显微组织的影响。结果表明,固溶温度和时效温度对合金的硬度和冲击韧度影响较大,而固溶时间和时效时间对合金性能的影响较小。这种新成分合金经适当热处理后,硬度最高达128.4 HB,冲击韧度最高达33.8J/cm2,综合性能比现有牌号的铸造亚共晶铝硅合金都要好。     

34CrNi3MoV钢箱体热处理工艺优化

对34CrNi3MoV钢箱体的热处理工艺和性能进行了分析对比。结果表明，预备热处理采用两次正火工艺，可均匀组织，细化晶粒，切断组织遗传，去氢防止白点，预备热处理后34CrNi3MoV钢的组织为铁素体基体上弥散分布粒状或球状碳化物，为调质处理实现组织准备。淬火温度的选择主要考虑横向冲击性能，当回火温度设定为605℃,淬火温度设定为850～870℃时，横向冲击性能较佳。34CrNi3MoV钢进行调质处理时，随着回火温度的变化，组织及性能变化比较显著。当淬火温度为860℃,回火温度为605℃时，硬度、室温拉伸和冲击性能均满足要求，综合性能最佳。     

“零保温”淬火对20SiMn2MoV钢冲击性能的影响

研究了“零保温”淬火对20SiMn2MoV钢冲击性能的影响.实验表明,常规热处理制度下,20SiMn2MoV钢的低温冲击韧度不满足API-8C标准,而“零保温”淬火温度为910～950℃时,其冲击韧度及拉伸性能均满足标准要求.“零保温”淬火温度为870～950℃时,随淬火温度的升高,20SiMn2MoV钢试样的冲击韧度逐渐升高；与常规的热处理工艺相比,“零保温”淬火试样的晶粒度要高出一个等级,这是材料具有优良强韧性的主要原因.     

Cr28铸铁热处理工艺的研究

研究了热处理工艺对Cr28铸铁的组织和性能的影响。结果显示，正火回火处理后，Cr28铸铁的组织由初生碳化物、共晶碳化物、二次碳化物、马氏体和残余奥氏体组成；随正火温度的提高，材料的硬度先升后降，1040℃正火后有极大值61．6HRC，冲击韧度呈逐渐升高趋势，但总体变化幅度较小（4．1～6．9J／cm^2）；1040℃正火后，随回火温度升高，材料的硬度逐渐降低，冲击韧度变化范围较小（3．7～4．3J／cm^2）。分析了不同热处理工艺处理后，材料性能变化的原因。     

20SiMn2MoV合金结构钢的低温冲击性能

针对石油钻采设备的服役条件,考察了20SiMn2MoV合金结构钢在-60℃-20℃内的冲击性能以及热处理工艺、毛坯尺寸等因素的影响。试验结果表明,20SiMn2MoV钢的冲击性能在试验温度范围内随温度降低而逐渐下降。在低温（略高于Ac3）淬火＋高温回火时,毛坯尺寸对冲击性能的温度依赖性有显著影响,毛坯尺寸越大,冲击性能随温度下降而降低的变化率越高。在高温淬火＋低温回火时,20SiMn2MoV钢表现出较低的冲击性能,但温度对冲击性能的影响相对较小。适当降低淬火温度,提高回火温度有利于改善20SiMn2MoV钢的冲击性能。冲击断口分析表明,断口上存在着团簇状的碳化物和氧化物颗粒及其脱落后而形成的孔洞,对于钢的冲击性能产生不利影响。     

Q235D热轧钢板低温冲击性能不合原因分析及改进措施

针对重钢4 100 mm产线生产的厚度为16～25 mm Q235D热轧钢板低温冲击性能不合问题，通过对钢板化学成分、金相组织和轧制工艺进行分析，发现产生沿晶界呈连续带状分布的珠光体组织，并且同时伴随有混晶现象是导致钢板低温冲击性能不合的主要原因。将精轧终轧温度提高至890～900 ℃，改善了钢板组织形态，获得均匀的组织，提高了Q235D钢板低温冲击性能，满足了标准要求。     

加工条件与毛坯尺寸对35CrMo钢低温冲击性能的影响

针对石油钻采设备的低温服役条件,考察了石油工业常用35CrMoA钢及ZG35CrMo铸钢的冲击性能以及热处理工艺、毛坯尺寸和温度等因素的影响。冲击试验结果表明,35CrMoA钢的冲击性能在试验温度范围内随温度降低而逐渐下降,并且在0～-30℃范围内发生韧-脆转变。在常规热处理条件下,毛坯尺寸对35CrMoA钢的冲击性能具有显著影响,特别是在室温及不太低的温度（-200C～20℃）下,取自中等尺寸（Ф130mm）毛坯的试样表现出较好的冲击性能;而取自较小尺寸（Ф60mm）及较大尺寸（Ф220mm）毛坯的试样冲击性能明显降低,反映出热处理过程中适中的冷却速度有利于改善钢的冲击性能。铸钢ZG35CrMo的低温冲击性能,特别是在-40℃～-60℃之间与35CrMoA钢相差不大,表明加工状态（轧制或铸造）对冲击性能的影响可能主要表现在室温及其以下部分温度区间。值得注意的是,当温度从-20℃下降至-60℃时,铸钢ZG35CrMo冲击性能的下降幅度远小于35CrMoA钢。此外,在各个相应试验温度下,35CrMoA钢及铸钢ZG35CrMo的冲击断口特征基本相同。