防止摩擦火花引燃可燃性气体功能涂层的试验研究

本文介绍了高强度变形铝合金材料表面防止摩擦火花引燃可燃性气体－空气混合物的功能措施之一，硬质阳极氧化膜加上胶性涂料双保护层技术方案、工艺参数、摩擦火花安全性试验、结果和建议。双保护层在轻合金液压支柱上的应用研究。     

摩擦火花与轻合金含镁量关系的试验与研究

对各种铸造和变形铝合金材料通过高速冲击和自由落锤二种摩擦火花试验方法进行大量试验。得到轻合金材料摩擦火花引燃可燃性气体的着火率与铝合金中的化学成分和机械物理性能、使用工况条件等方面有关结论。镁的含量是其影响因素之一，但不是唯一因素，因而用０．５％的镁含量作为判定轻合金材料摩擦火花安全性是不全面的，也是不可靠的。     

容性本安电路短路放电瞬时火花引燃爆炸性气体的研究

1　引言对许多类型的电气设备 ,正常运行时必须考虑电气放电和表面热效应 ,故障状态下更需特殊考虑这些情况 ,因为其可能会引燃爆炸性气体。因此 ,在石油、化工等爆炸性危险场所安装的电气设备必须具有防爆功能。这类设备的防爆措施通常从机械和电气结构两方面考虑 ,以防止爆炸的发生或蔓延。在测量、控制和通讯系统中 ,涉及到的功率或能量很小 ,因此 ,优先使用本质安全型防爆方法。本质安全型电路是指在规定条件下 ,不论在正常状态 ,还是在故障状态时产生的电火花或热效应都不能点燃爆炸性气体的电路。电路本质安全性能或火花点燃能力的试…     

纯氧环境下纯棉织物的静电放电引燃性

织物的引燃性能在不同环境下会有所不同,纯氧环境中较小能量的静电放电可能使织物燃烧而引起火灾。为研究织物的防静电性能,设计了高压纯氧环境静电引燃性测试装置,并测试性研究了纯氧环境下的静电放电的引燃性,分析了纯棉织物静电放电引燃性测试中的影响因素—氧气压力和编制工艺。3种纯棉织物引燃性的对比得出最易点燃的纯棉制品为纯棉手套,采用Bruceton法求得的纯棉手套在纯氧环境下最小点火能为106.4mJ。实验研究得出的结果是织物的静电放电引燃性最低能量—最小点火能随氧气压力的升高而降低且与织物的辅助材料密切相关。     

浅谈自由落锤火花试验装置的设计

介绍了一种在模拟井下作业环境全封闭形式的空间里,检验铝合金材料在一定重量的重锤作用下,从特定的高度自由落体冲击摩擦锈蚀钢板是否产生火花并引燃气体的试验装置。论述了整套自由落锤火花试验装置的工作原理、关键部位的设计思路、整套试验的工序流程。     

试验气体种类及浓度影响摩擦火花引燃能力的试验研究

对氢、氧、甲烷三种试验用气体以及浓度的变化与着火率关系的试验研究分析,并与国外试验结论进行对比验证,提出我国煤矿摩擦火花试验用气体和浓度方案。     

含有理想变压器的电阻性电路本质安全性能分析

对于含有理想变压器的电阻性电路,由于存在阻抗变换特性,一次侧和二次侧的本安性能需要在不同电压等级下进行评判.在放电电流线性衰减模型和最小点燃曲线的基础上,分析了变压器阻抗变换特性对电阻性电路本安性能的影响,得出理想变压器电压高压测点燃危险性高的结论.最后通过火花试验指出放电能量服从正态分布,并从放电能量角度验证了上述结...     

静电放电火花能量耦合特性研究

研究了典型静电放电火花的点燃能力和火花能量的耦合特性。研究认为点燃一般可燃气体和一般可燃粉尘云的静电放电的临界火花直径分别约为 0 .1、0 .5mm ;电晕放电的点燃能力很弱而传播型刷形放电的点燃能力很强 ;料仓堆表面放电的有效点火能量可考虑为 10mJ ;典型静电放电火花的放电时间基本上不影响火花的点燃效果 ;不同类型的静电放电火花点燃可燃物过程的能量耦合效率不同 ,可高达 10 0 % ,也可能 <1%。     

机械火花安全性能试验方法对比分析

在爆炸危险场所使用成套机械设备和部件以及手动工具不能避免机械火花的产生,需要对其安全性能进行试验和评价。对比了目前落锤式试验、旋转摩擦式试验和高速冲击试验三种机械火花安全性能试验方法。     

电磁炉对食用油品的引燃情况试验与分析

以1000 W、1300 W、1900 W三种不同加热功率的电磁炉为引火源,选择大豆油、调和油、花生油三种食用油,分别在锅具内倒入50 ml和100 ml两种油品的情况下研究电磁炉对锅具内油品的引燃情况,测得食用油的引燃条件与电磁炉的使用功率、油品种类、油品用量之间的关系。实验结果表明,电磁炉的使用功率越大,引燃锅具内油品的时间越短,火灾危险性越大。锅具内不同种类的油品被引燃时的最高温度超过500℃,火焰的最高温度超过600℃,火焰的最高高度超过1 m,具有较大的火灾危险性。     

防爆电气设备的防爆型式

1　爆炸性混合物产生爆炸的条件爆炸是指物质从一种状态 ,经过物理变化或化学变化 ,突然变成另一种状态并放出巨大的能量 ,而产生的光和热或机械功。在此仅谈及爆炸性混合物的爆炸 ,即所有的可燃性气体、蒸气及粉尘与空气所形成的爆炸性混合物的爆炸。这类爆炸需要同时具备三个条件才可能发生 :第一 ,必须存在爆炸性物质或可燃性物质 ;第二 ,要有助燃性物质 ,主要是空气中的氧气 ;第三 ,就是还要存在引燃源 (如火花、电弧和危险温度等 ) ,它提供点燃混合物所必需的能量。只有这三个条件同时存在 ,才有发生爆炸的可能性 ,其中任何一个条件不…     

正压型电气设备——一种适用较复杂电气设备的防爆型式

必须具备三个条件才会发生爆炸。首先 ,必须存在易燃性物质 ,并且还需要有氧气与其形成爆炸性混合物 ,最后 ,还须有引燃源 ,它能够提供点燃混合物必须的能量 (爆炸三角形 )。图 1　爆炸三角形1　概述正压型“P”电气设备是将使用在潜在点燃源存在的环境中的电气设备或系统安装在密闭的外壳中 ,把气体介质或惰性气体导入外壳中 ,直到产生一个相对外部环境的规定过压 ,并且在系统运行期间保持这一过压状态。这样 ,可以防止可燃性气体或粉尘从外部进入外壳内 ,防止了爆炸性环境和引燃源的同时存在。从原理上讲 ,正压技术也用于在线分析仪 ,反…     

伪火花开关自放电电压特性与电压跌落过程实验研究

设计了典型参数下的伪火花放电开关,进行了空气介质下的电压特性实验,详细研究了气体压力,电极间隙距离,电极孔径和电极材料对伪火花开关耐受电压的影响;给出了伪火花开关放电电压与气压变化的关系曲线;测量了产生伪火花放电的气压范围和单间隙伪火花开关耐受电压的最大值,测得了伪火花放电与辉光放电的转折点气压,并对实验结果进行了理论分析。研究了伪火花开关电压跌落时间与放电电压的关系,首次将开关电压跌落过程分为暂态阶段和稳态阶段,讨论了放电电路参数,气体压力,开关结构和放电电压对电压跌落时间的影响。实验表明,在气压和开关结构不变的条件下,暂态过程时间由放电电压决定,电压越高,则所需时间就越短;稳态过程时间由放电电路参数决定,而与放电电压无关。最后讨论了真空洁净程度和开关加工与装配工艺对伪火花开关耐受电压的影响。     

双间隙伪火花开关的触发及导通特性

伪火花开关是一种工作于巴申曲线左半支、引燃于空心阴极结构、主放电通道呈现弥散特征的低气压脉冲放电开关,具有导通电流大、重复频率高、工作范围宽、寿命长、抖动低和烧蚀小等优点,在重复频率脉冲功率中具有非常大的应用潜力。文中研制了一款双间隙多通道伪火花开关,采用陶瓷金属半密封结构,工作气体为氦气,触发单元为基于高介钛酸钡薄片的电荷注入式结构。研究了不同触发脉冲作用下触发单元的放电特征和工作模式,以及气压、阳极电压和脉冲参数对触发单元电荷注入特性、开关导通时延与抖动及阳极电压跌落速率等的影响规律。此外,根据电极烧蚀形貌分析了开关的多通道同步触发特性,根据放电波形讨论了实验中遇到的电流淬灭现象。实验结果表明:触发单元放电存在脉冲电晕和沿面闪络两种工作模式;高气压和大能量的触发脉冲有利于降低开关时延、抖动和阳极电压跌落时间;快前沿的触发脉冲有利于降低开关抖动;阳极电压对触发时延和抖动的影响不大;开关能够实现多通道的同步触发和导通,且在小电流条件下存在两种淬灭形式。     

一种电弧引燃电缆的电气火源模拟方法

模拟故障电弧引燃电缆的火源对电缆火灾模拟试验和防火性能评估十分重要,现有的电气火源大多基于化学燃烧,较难反映故障电弧引燃特点,为了模拟故障电弧引燃电缆,本文开发了一种基于电弧的火源。首先,本文分析了110 kV电缆发生接地线被盗或两侧交叉互联线被盗等故障时金属铠装层上的感应电压,其可高达数千伏。其次,对比研究了工频交流电压和20 kHz交流电压条件下金属护套对地电弧和雅各布天梯电弧的击穿前电压与维持电压,发现两者电弧击穿与维持特性接近。进一步提出了基于雅各布天梯电弧引燃电缆的电气火源模拟方法,并实验验证了该火源能够使110 kV电缆引燃和火焰蔓延。所得结论为：高频雅各布天梯电弧能够模拟故障电弧特点并有效引燃110 kV电缆。     

爆炸危险场所用电梯危险点燃源辨识及预防措施

易燃易爆危险场所用防爆电梯除具备普通电梯性能外还必须满足防爆安全要求.依据GB 25285.1—2010,从爆炸预防的基本原理系统分析了防爆电梯运行过程中可能形成的电气火花、危险高温、机械摩擦、碰撞、静电等危险点燃源及预防措施.     

易燃易爆场所检测电气设备绝缘电阻要小心

在石油化工、纺织、面粉加工等企业的生产场所,存在着大量可燃气体(粉尘),这些气体着火能量很小,最小的还不足一枚图钉从1m高处落下的能量,一触即发,如空气中浓度为6.52％的二硫化碳气体引爆能量仅为0.015mJ;浓度为8.5％甲烷气体引爆能量仅为0.28mJ。 防火防爆各规程和禁令中,对各种火源、金属撞击火花、静电火花、雷击等做了各种要求和限制,但对电气设备现场检修、检测所产生的电火花却未提及,没能引起足够的重视。     

试验温度及热老化对Incoloy 800H合金冲击性能的影响

本文对高温气冷堆核电机组传热管高温段材料Incoloy 800H合金冲击性能进行研究,借助扫描电镜、X射线能谱和示波冲击试验等分析了试验温度以及热老化时间对Incoloy 800H合金冲击韧性和动态断裂韧性的影响。试验结果表明:固溶态Incoloy 800H合金在675 ℃的总冲击能量和动态断裂韧性比室温时降低约30%,主要原因是温度升高合金的强度降低。热老化300 h后室温和675 ℃的Incoloy 800H 合金总冲击能量分别降低68.8%和55.4%,随着热老化时间的延长,冲击能量下降速度趋缓,热老化3 000 h后,室温和675 ℃冲击能量比固溶态分别降低74.1%和60.3%,室温和675 ℃的动态断裂韧性降低约70%。热老化后冲击韧性降低的原因是晶界、孪晶界以及晶内大量析出相沉淀导致的材料塑性降低。根据总冲击吸收能量、动态载荷-位移曲线类型和断口韧性断面率判断热老化3 000 h后Incoloy 800H合金仍具有良好的韧性。     

预先启动通风换气系统及其在增安型电机中的应用

增安型电动机在运行时,尤其在启动过程中存在产生放电或火花的可能性。根据IEC 60079—7：2006标准的要求,对其要进行引燃危险系数的评定,并要求进行相应的试验。当受试验设备所限,为保证增安型电动机在没有爆炸性气体的条件下启动,采用预先启动通风换气系统,是切实可行的安全措施。     

气体放电管与压敏电阻能量配合的分析

针对气体放电管与压敏电阻在线路中存在能量配合的问题,运用波的传输及电路理论,分析雷电波行波通过串联电感的特性,并通过8/20μs模拟雷电流冲击试验,分别对气体放电管与压敏电阻级间串联3、5、7、10 m的导线及与导线分布电感相同的等值电感,做能量配合冲击试验,研究使气体放电管与压敏电阻达到最佳能量配合效果的级间电感值。通过对试验数据对比分析,验证了气体管与压敏电阻能量配合的相关结论。