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马氏体—贝氏体合金球铁焊管机轧辊 总被引:1,自引:0,他引:1
试验研究了用马氏体贝氏体合金球铁代替 G Cr15 钢制作高频焊管机轧辊,介绍了该材质的工艺技术要点。结果表明:合金球铁轧辊较 G Cr15 钢轧辊寿命提高50% 以上,生产成本下降20% ~30% ,具有一定的经济效益。 相似文献
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庚球材质要求高的疲劳强度,硬度和高的冲击韧性。寻求一种质量稳定,能够取代高铝铸铁磨球,又要立足国内资源,制造成本低,利于推广的管磨机用磨球,是我们研究的目的。1低合全贝氏体球铁鹰球的特点与化学成分设计低合金贝氏体球铁磨球生产成本低:3000~5000元/吨;合金含量少,且均为常用合金元素;综合性能好,50~60HRC,ah>15)/cm‘;破碎率低;应用范围广;是高铝铸铁磨球及其它铸铁磨球无法比拟的,经济效益也好于其它材质磨球。根据我们研制生产及应用实验的结果对低合金贝氏体球铁磨球的化学成分,设计如表1。表1低合金贝… 相似文献
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用马—贝合金球铁制造破碎机锤头 总被引:2,自引:0,他引:2
用马—贝合金球铁制造破碎机锤头山东省宁津县抗磨材料研究中心(宁津253408)宁津县磨球厂刘汉生段守强为了提高破碎机锤头韧性和耐磨性,并适应乡镇企业用冲天炉熔炼生产,我们研制了马—贝球墨铸铁锤头。生产采用湿型砂造型,每箱4件,砂芯用淀粉石英砂舂制,型... 相似文献
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奥—贝球铁合金磨球的研制和应用 总被引:6,自引:1,他引:5
选择高碳(33~40%C),低硅(22~29%Si),尽量减少有害元素(Mn<05%、P<005%、S<003%),钼、铜配合进行合金化(Mo<05%、Cu<10%)球铁,使用稀土镁硅铁合金球化处理后用金属型铸球;尔后采用等温淬火工艺(860~920℃×40~90min,280~320℃×60~90min)生产的奥贝合金球铁磨球破碎率低、耐磨性较好。 相似文献
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奥-贝合金球铁磨球的研制与应用山东省宁津县磨球厂(253400)刘汉生StudyandApplicationofAustenite-bainiteMillingBallLiuHansheng(ShandongNiejinMillallPlant)在磨... 相似文献
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通过分析合金球铁压光辊的化学成分、机械性能及金相组织,确定了中频表面淬火温度。通过试验总结出合金球铁中频表面淬火工艺为:淬火温度880~900℃,淬火加热时功率60~65kW,电压720~760V,移动速度200~230mm/min。 相似文献
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通过分析合金球铁压光辊的化学成分、机械性能及金相组织,确定了中频表面淬火温度。通过试验总结出合金球铁中频表面淬火工艺为淬火温度880~900℃,淬火加热时功率60~65kW,电压720~760V,移动速度200~230mm/min。 相似文献
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研究了一种新型磨球材质-低锰球墨铸铁,并提出了该材质作为磨球使用的适宜组织。装机试验结果表明,该材质制成的磨球具有良好的抗磨性能. 相似文献
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在非等温处理条件下获得的贝氏体及马贝体球铁磨球,对其解剖检测组织与性能.在MLD-10型试验机上进行动载磨料磨损试验,并在D=1.83m水泥熟料磨机上实机装机验证考核.结果表明,在高冲击功的三体磨损条件下,材料的抗磨性能与韧性相关,硬度低的贝氏体不仅有好的冲击韧性,而且有与马氏体相当的抗磨性,在抗剥落磨损方面贝氏体是最佳的.马贝球铁磨球在水泥磨料中具有优异的综合效益 相似文献
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铸态贝氏体白口铁磨球组织与性能的研究 总被引:1,自引:0,他引:1
采用合金化、金属型快冷手段获得铸态贝氏体白口铁铸球。试验表明,其力学性能和耐磨性较好,耐磨性明显优于低合金铸铁和锻钢;它的推广使用具有显著的综合效果。 相似文献
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低碳球墨铸铁断口的观察和分析 总被引:1,自引:0,他引:1
利用扫描电镜(SEM)对珠光体、铁素体和准铸态贝氏体金属基体的低碳球铁拉伸断口形貌进行了分析和研究.结果表明,珠光体低碳球铁的断口应属于脆性断裂的范畴;准铸态贝氏体低碳球铁断口中韧窝明显增多,解理花样大大减少,属于韧-脆性混合型断口;铁素体低碳球铁的断口则完全呈现出韧性断裂的特点.研究还表明,ADI在固态相变时,高温奥氏体快速冷却到贝氏体转变温度的过程中,不可能再形成发达的奥氏体枝晶,也不可能再形成枝晶间的缩松区域.因此,ADI可在获得较高强度的前提下,使材料的韧塑性得到大大提高. 相似文献
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A computer-controlled system for measuring electrical resistance has been developed and used to study the isothermal transformation
of austenite in a ductile iron (3.31 % C, 3.12 % Si, 0.22 % Mn, 0.55 % Cu). The ability of the technique to follow the isothermal
decomposition of austenite was established by measurements on an AISI4340 steel. The times at which the austenite decomposed
to primary ferrite, pearlite, and bainite were accurately detected. In the ductile iron, the formation of pearlite and of
bainite was easily detected, and an isothermal transformation diagram was constructed from the results. The temperature range
for the formation of bainite is especially important in producing austempered ductile iron (ADI) and was mapped. An initial
stage of decomposition of austenite to ferrite and high-carbon austenite is followed by a time delay; then the high-carbon
austenite decomposes to bainite. The formation of ADI requires austempering to a structure of ferrite and high-carbon austenite,
then quenching to retain this structure, thus avoiding the formation of bainite. This is achieved by isothermal transformation
into the time-delay region. For the ductile iron studied here, this time region was about 2.6 h at 400 °C and increased to
277 h at 300 °C. 相似文献
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