束流光学程序OPTIC356L的移植和改编

在目前流行的束流光学计算程序中,J.D.Larson编写的OPTIC-Ⅱ最适宜于串列加速器的设计计算。该程序考虑了串列加速器中的主要部件,包括加速管(直场加速管和斜场加速管)、剥离器、四极透镜、静电透镜、偏转磁铁和漂移空间等。同时,该程序可以方便地调整束流通过剥离器后的电荷态,并能作出各处的束流发射相图和整个束流包络图。此外,该程     

9 MeV行波电子直线加速器加速管微波测试及调整

介绍了海关大型集装箱在线检测用加速器的核心部件９ＭｅＶ行波电子直线加速器加速管的微波测试及调整，并详细描述了加速管微波调谐、加速管与矩形波匹配以及加速管整管场分布及总衰减量的测量，给出了加速管微波测试及调整的结果，结果表明微波调度满足物理设计的要求。     

加速管锻炼的光电监测

静电型加速器特别是大型串列式加速器的核心部件是昂贵的加速管。加速管的耐压能力在达到其额定电压之前要经历一个锻炼过程,正确地控制锻炼过程的进度是确保加速管安全迅速地达到额定电压的关键。目前国内静电型加速器加速管锻炼时用的监测方法主要是监测X射线的强度和加速管内真空度的变化,这些方法在直场加速管的情况下是有效的,但在斜场加速管的情况下,由图1可见加速管内能够获得最大能量的粒子是由A点出发到C点终止的粒子,其他二次粒子均受到邻近电极的拦截。若加速管电极在倾斜方向的孔径为d,电极之间的轴向距离为P,轴向电压梯度为E,电极倾角为θ,则二次粒子能够     

2.5 MeV行波加速管设计

2.5 MeV废水处理加速器以1.5 MW的速调管为微波功率源,在加速管入口处提供不低于1.3 MW的微波功率,在长约76 cm的行波加速管中将电子束加速到2.5 MeV/5 kW。加速器工作频率为S波段2 856 MHz。文本介绍了加速管的物理设计,采用数值计算方法完成了加速管束流动力学设计,并用PARMELA进行了验证计算,得到了较好的一致性。建立了加速管射频结构模型,完成了加速腔、耦合器的计算和场分布调整,优化后加速管在工作点驻波比为1.01,驻波比小于1.2的带宽约为2 MHz。     

HI-13串列加速器加速管技术改造

HI-13串列加速器加速管在使用了15 a后,于2002年进行了技术改造。技改采用1×96” 7×88”方案,即将现HI-13串列加速器上使用的 8根72英寸加速管,更换成一根96英寸和7根88英寸加速管。这样就将加速管的更新改造与提高加速器高压性能结合在一起,使加速器头部电     

HI-13串列加速器加速管技术改造

HI-13串列加速器加速管技术改造已经完成。用1根243．8cm和7根223．5cm的加速管替代了已使用16年之久的8根182．9cm加速管。为配合新加速管的安装，对加速器的主体布局进行了调整，对加速器的死区结构、充电系统、电阻分压系统进行了改造，重新设计制作了加速管入口栅网透镜及供电和控制系统，研制了新的输电梯死区惰轮。改造后的加速器头部电压达15．07MV。     

电子静电加速器聚焦性能的改进

我所电子静电加速器原来采用如图1所示的聚焦系统。即在加速管入口处,由电子枪栅极和加速管第一电极间形成一定电位分布的电场。电子束在电场作用下引入并且聚焦,然后经过平板型加速电极加速。在加速管出口处装有一只磁透镜,使电子束再次聚焦。这是电子静电加速器通用的聚焦方式。     

19 10MeV大功率辐照电子直线加速器微波系统的研制

微波系统是10MeV加速器的重要部件之一，速调管产生频率2856MHz、脉冲功率5MW的射频信号，经传输波导通过耦合器馈入加速管，在加速管内形成行波加速场，加速电子束到设计能量。为了保证加速管工作在行波状态，剩余的微波功率用水负载加以吸收。     

特大直径加速管的封接

高能物理所750kV预注入器是30MeV质子直线加速器的前级加速器。它采用大气型高梯度加速管,已成功地加速50—200mA脉冲质子束,从1982年以来一直运行正常。 大气型加速管的结构比高气压型简单,而且维修方便。但由于高梯度加速场要求加速电极伸入管内,形成很强的径向电场,加速管直径必然很大(图1)。与国外同类型加速管相比较,西欧CERN加速管瓷环内径500mm,我们的加速管由于安装在加速电极内部的离子源和     

驻波电子直线加速器中的RF相位聚焦

分析了驻波电子直线加速器中电子受ＲＦ场的横向作用与其所处相位的关系,探讨了驻波直线加速器中的ＲＦ相位聚焦以及不对称场幅值分布对粒子横向动力学的影响,并给出利用相位聚焦和不对称场幅值分布技术设计的两只加速管实例。