刨削锥齿轮的准确分度

我厂在生产中遇到一种较大的“渐缩齿”直齿圆锥齿轮,有关参数如下:大端面模数m_(?)=8,齿数z=66、压力角x=20°,齿顶圆直径d_a=φ532.21_(0.45)~0mm,分度圆锥角δ=74°45＇,顶锥角δ_a=76°25＇,根锥角δ_f=72°44＇,我厂没有大型圆锥齿轮加工机床,如何解决加工问题?经分析和研     

小直径大螺旋角内斜齿圈加工

我厂在试制CTJ-4型四臂凿岩台车时,在转臂部分有一种扭力轴(图1),它的前段是渐开线齿形的内斜齿圈。其主要参数如下:法向模数m_n=2,齿数Z=24,压力角α=30°,螺旋角β=31°10′21″,节圆直径D=57毫米。该工件直径小,螺旋角大,同时又是不透孔,因此,加工困难。我厂没有加工这种工件的机床。国产Y54型和Y58型插齿机,换一套螺旋导轨就可以加工斜齿轮,但因这种工件孔径小,螺旋角大,超出该机床的设计范围,不能加工。     

小磨削角磨削轮齿误差的探讨

当前,国内外生产的双斜边砂轮立式磨齿机,其磨削方法都采用15°和20°,究其原因,可能是自渐开线齿轮发明以来,与世界各国所采用齿轮分圆压力角有关。到目前为止,世界各国对齿轮分圆压力角采用为:14.5°、15°、17.5°、20°、22.5°、25°、28°等,其中20°压力角被世界各国采用的较多如:中国、俄罗斯、德国、捷克、英国、美国、日本、法国、瑞士……;而15°压力角,英美等国采用较多。采用这两种磨削方法,可能是基于下列理由:(1)因世界各国的齿轮标准常采用20°及15°压力角;(2)调整机床时便于计算,因为磨削角如等于分圆压力角时,数值计算大为简化。但从提高轮齿的制造精度,     

直齿锥齿轮的角变位切齿法

一、基本原理直齿锥齿轮通常使用刨齿机切齿,标准刨齿刀的压力角α=20°。有时锥齿轮的压力角不等于20°,例如汽车差速器直齿锥齿轮的压力角有采用22.5°、24°、25°等规格。对此仍可采用α=20°的刨齿刀来切齿,只需将锥齿轮的参数换算成新的压力角α=20°(即所使用刀具的压力角),并相应改变其它各项齿部参数,从而得到一套新参数,刨齿机就按该α=20°的新参数进行调整,而由此所加工出的齿轮仍符合原有参数。这对于锥齿轮来说,就相当于采用标准压力角α=20°而进行了角变位设计,故称此为角变位切齿法。     

与刨齿刀压力角不同的直齿圆锥齿轮的加工

在外协加工中,我们遇到一些与刨齿刀压力角不同的直齿圆锥齿轮,如压力角α=14.5°,由于Y236型刨齿机上通常只备有20°压力角对刀规,也就是说只能加工20°压力角的直齿圆锥齿轮。在加工过程中,我们通过改变产形齿轮的节锥角,从而引起轮齿端面压力角变化,来实现加工与刨齿刀压力角不同的直齿圆锥齿轮的方法。经使用效果可以,从而做到不需要重新设计制造14.5°压力角的     

BASIC语言在齿轮修理中的运用

我们在修理中遇到一对斜齿轮,小齿轮基本完好,大齿轮齿顶损坏,经测量,z_1=15,z_2=17,m_n=1.75,D_1=36.25,从机体上测得中心距A=41,两轴成90°交叉传动,由此确定两齿轮螺旋角β_f=45°,求大齿轮D_2和齿全高h的值。初步判断,这是一对角变位斜齿轮。以往,我们都是手工     

《关于刨齿机摇台摆角公式探讨》

本文按平顶产形齿轮展成加工原理,推导出适用于Y236、526(苏)型刨齿机的计算任意压力角摇台摆角公式,弥补了现有压力角α=20°、及α=15°两个经验公式之不足。为合理选择直伞齿轮几何参数,以及为判断因摆角超差引起的齿廓单面根部缺陷提供了理论依据。     

大压力角滚刀

<正> 一些非啮合用的渐开线齿形,如高精度的分度盘等,其分圆压力角往往很小(α_f<10°)。滚切加工这类工件,其滚刀设计,若仍按照常规的方法,即滚刀的法向齿形角等于工件的分圆压力角,则会由于其刀齿的侧刃后角过小(α_c<3°),以致难以切削。为改善切削条件,应设法加大刀齿的侧刃后角。最近我们试用加大滚刀法向齿形角(α_(ng)>α_f)的方法,获得了较好的效果。现以我厂齿轮车间螺旋伞齿轮铣床用的分度盘为例,简述如下:     

螺旋导程的简便算法

铣工同志在铣切螺旋齿轮或螺线铣刀时,必须先根据螺旋角和节圆直径算出螺旋导程,然后再根据这个导程来计算挂轮齿数。普通计算导程是根据公式 L=π×P.D.×cotα(P.D.是节圆直径,α是螺旋角),这样计算要找三角函数表,在现场工作中很觉不便。     

计算渐开线圆柱齿轮公法线长度的新方法

在渐开线圆柱齿轮的设计与加工检验过程中,经常要计算公法线长发。迄今,国内、外计算公法线长度的公式中都含有渐开线函数,这给使用普通电子计算器带来不便。利用查表来计算公法线长度不失为一种简捷方法,但在一般参考书中仅当压力角α=20°时,表格比较齐全,而对压力角α为14°30′、15°、17°30′、22°30′、25°及30°的渐开线圆柱齿轮,则无相应表格供查阅。因此,推导出一套适合于用普通电子计算器运算来求公法线长度的简化公式是有重要意     

利用一种轮廓角的铣刀盘加工不同压力角的弧齿锥齿轮

在弧齿锥齿轮的几何计算中有两种制度:一种是格里生制(指1942年修改后的);一种是制,这是苏联B.H.凯特令斯基工程师所提出的,故简称为制。 格里生制采用的压力角α为14.5°、16°、17.5°、20°四种,并推荐在一般情况下尽量使用14.5°的压力角。理由是对于齿数多的齿轮,使用14.5°的压力角会提高齿面光洁度,接触比增大,轴向和径向负荷减少,齿轮传动的声音小。唯一的缺点是对常用标准高度和齿数少的齿轮来说,会产生沉割现象,减少牙齿的强度。为避免产生沉割现象,所以又加入了17.5°、75°、20°三种压力角。压力角的采用是按表1来选择的。 制…     

渐开线齿轮的设计──齿厚与中心距的关系

设计、制造及测量渐开线齿形时,必须计算中心距、压力角、齿厚及齿隙。本文的目的是用简单的计算来分析上述四项数据间的相互变化关系。 压力角与节径的变化关系 在一只已知齿轮上,基径D0必为一固定数值;但与另一齿轮啮合时,其啮合节圆()直径 Dа则为一可变因素。在渐开线上各不同点有不同的压力角;在基圆上压力角为零度。其变化关系可用下式表示: 压力角与中心距的变化关系 当两只齿轮啮合时,啮合节径之和等於中心距的两倍;即Dа1+Dа2=2A。而基径D01及D02则保持不变。如中心距为已知,则压力角可由下式求得: 压力角与中心距的变化差值 …     

公法线长度计算公式

渐开线直齿圆柱齿轮公法线长度是控制齿轮传动精度重要项目之一,它直接与压力角的变化有密切的关系。目前我国压力角除标准规定的20°以外,在机械制造行业里的进口设备上有14·5°、17·5°、15°,有的为了提高齿面和齿根的强度或减少齿数不发生根切的目的而采用大的压力角如25°、28°等,它们的公法线长度计算公式各不相同。除了压力角20°可在一般手册中直接查找以外,其他的在一般机械设计手册上是很难找到的,但它们的计算原理同出一个模式。因此,对公法线长度计算公式的推导理解就很有意义。现根据渐开线齿形形成原理来推导直齿圆柱齿轮…     

用标准刀具切削不同标准制的直齿圆锥齿轮

目前,在大多数工厂里,直齿圆锥齿轮的切齿工序是在刨齿机床上进行的。现行的方法,一直沿用刨齿刀具的齿形角必须等于被切齿轮的压力角。但是,在一般机械修配工作中,为了修复国外的或旧式的机械设备,常需加工各种不同标准制压力角的齿轮(如20°、15°、14.5°以及22.5°等等)。同时,某些机械设计的需要,偶尔也采用a=25°或a=28°的齿轮。为此,就需配备多种模数(或径节),多种压力角的刨齿刀。由于是修配,不可能配备数量繁多的专用刀具;且利用率低而不经济。为了经济地解决这些不同标准制压力角的直齿圆锥齿轮的加工问题,我们根据渐开线啮合原理,提出了用国产常用的标准压力角a_0=20°的刨齿     

齿轮和花键具有同轴度要求轴的加工

在我们厂产品LT40起重机回转机构中有一个零件,如图所示。该工件材质为20CrMnTi,一端是齿轮,模数m=2,压力角α=20°,齿数z=12,精度为7—6—6FJ,齿面表面粗糙度为R_a0.8另一端是渐开线花键,模数m=2,压力角α=30°,齿数z     

滚齿切出长度的计算

在现有的几种齿轮加工资料中,滚齿的切出长度L_c,表列数值在相同条件下却不相同,而且都没有介绍计算式,查表的依据只有模数m_n和螺旋角β_f两个参数。例m_n=6,β_f=30°的齿轮,《滚齿》一书(见该书的表35)L_c=3～5mm;《金属机械加工工艺人员手册》(见该书表11-20)L_c=5.95mm;《复杂刀具的使用、重磨与检验》一书(见该书表2-2)L_c=15mm。可见,它们的数值相差较大;而当m_n和β_f超过表列数值相当大时,却又无数据可查;刀架安装角δ,对L_c的影响,表中也无说明。为了合理设计滚齿垫的高度和正确计算滚齿定额工时,故有必要建     

展成加工漸开綫型面用齿輪齿条的設計

齿轮齿条传动可以做为展成渐开线型面的装置。在此类工装设计中,正确地进行齿轮齿条传动设计,一定要注意齿条上各点压力角完全相同的特点,并注意其与齿轮传动的区别。由于齿条齿形各处上均有同样的压力角,从而不能利用移距变位齿轮来改变齿轮啮合的节圆尺寸。设有模数为m,压力角为α的直齿轮与其相同参数的齿条啮合,可以简单地得到啮合处齿轮节圆直径a_节=d_分=mz,此时节圆直径等于分度圆直径,与节圆相切的直线——节齿线为齿条的中线。若设计一齿轮齿条传动装置,借此展成基圆直径     

精鉋代替刮研的經驗

(一)刀具的准备精鉋平面的鲍刀如圆1,它的前角γ=10°,倒棱宽度2公厘,倒棱前角γφ=6°。后角α=10°,在2公厘宽处研磨成α=5°。主偏角 =3°,副偏角_1=10°刀刃斜角λ=10°,刀尖半径R=1～2公厘。平刃宽度与全部刃宽度的比例是2:3。精鉋立面及外面的鉋刀的几何形状是:前角γ=     

精刨代替刮研的经验

(一)刀具的准备精鉋平面的鉋刀如图1,它的前角γ=10°,倒稜宽度2公厘,倒稜前角γφ=6°。后角α=10°,在2公厘宽处研磨成α=5°。主偏角=3°,副偏角_1=10°。刀刃斜角λ=10 °,刀尖半径R=1～2公厘。平刃宽度与全部刃宽度的比例是2∶3。精鉋立面及斜面的鉋刀的几何形状是:前角γ=7°～8°,倒稜宽2公厘、前角3°～4°,后角α=10°,宽2公厘处研磨成     

三种高效率新式端铣刀

端铣刀前角(径向和轴向)的大小,从过去十几年国内、国外的产品(表1)来看,基本上在±7°的范围内变化,因而大大影响着硬质合金刀片切削性能的进一步发挥,使生产中端铣刀的生产效率、耐用度得不到有效的提高。为此,近年来国内外一些专家都在研究端铣刀最佳角度对于提高其耐用度、生产效率所能起的作用。生产实践表明:端铣刀最佳几何角度在生产中应用,具有十分显著的效果,耐用度可提高2～8倍,生产效率可提高1～5倍。端铣刀的主偏角K_r=75°是目前公认的常用值,则主前角γ_0和刃倾角λ_(?)与轴向前角γ_p和径向前角γ_(?)具有下列关系式: 从上列式子可以看出:径向前角γ_f,不仅主要影