节镍奥氏体不锈钢Cr18Mn6Ni4N的组织及性能

为节约镍资源,研究了不同成分17.8~19.1%Cr,3.93~6.05%Mn,3.58~4.62%Ni,0.32~0.42%N节镍型奥氏体不锈钢固溶后的力学性能和耐蚀性能,以期获得可替代304不锈钢的新钢种。结果表明:Cr18.4Mn5.98Ni4.62N0.42不锈钢的力学性能和耐蚀性能与304不锈钢相当。分析了该成分不锈钢时效处理后的组织演变规律、冷变形过程中奥氏体稳定性及形变诱发马氏体相变过程。结果表明:800℃是Cr2N相析出的鼻尖温度,随着时效时间的增加,析出相首先以颗粒状形貌沿晶界析出,而后以胞状析出方式向晶内生长。冷轧压下率18.5%时尚未发现形变诱发马氏体组织,随着变形量增大,片层状ε'马氏体含量先增加后减少至消失,而板条状α'马氏体含量逐渐增多,相对磁导率增加,但其奥氏体稳定性远高于304不锈钢。可见,Cr18.4Mn5.98Ni4.62N0.42不锈钢可替代304不锈钢。     

热处理对Cr17Ni2钢组织与硬度影响

研究热处理工艺对Ｃｒ１７Ｎｉ２钢组织和硬度的影响，在同样回火条件下的常规热处理比临界区热处理的硬度高，但临界区淬火会使钢的韧性提高，同时要避免在５５０℃左右出现回火脆性，可得到硬度与韧性的良好配合。     

镍对07Cr17Ni12Mo2N奥氏体不锈钢组织和高温拉伸性能的影响

利用Gleeble-1500D热模拟机对07Cr17Ni12Mo2N奥氏体不锈钢试样分别在950,1000,1 050,1 100℃以0.05 s-1的应变速率进行了高温拉伸试验,通过分析试验钢组织、断面收缩率曲线、抗拉强度曲线、断口形貌,研究镍对试验钢高温拉伸性能的影响.结果表明：降镍后试验钢仍为单一的奥氏体组织;热塑性有所降低,断面收缩率平均下降了18.87％;抗拉强度平均提高了12.39％.     

基体组织对合金结构钢耐海水腐蚀性能的影响

在实验室加速腐蚀试验和力学试验基础上，研究了合金结构钢基体组织中铁素体－珠光体比例与其在海水中的腐蚀速率和常规力学性能之间的关系。试验结果及分析表明：调整珠光体－贝氏体组织比例能够提高合金结构钢耐海水腐蚀性能和力学性能。     

30Cr2Mo1V钢淬透性对组织和性能的影响

通过淬透性试验 ,研究了淬透性对 30Cr2Mo1V钢组织和性能的影响 结果表明 ,虽然其表面和心部的组织和性能有差异 ,但均符合技术条件要求     

30Cr2Mo1V钢淬透性组织和性能的影响

通过淬透性试验，研究了淬透性对３０Ｃｒ２Ｍｏ１Ｖ钢组织和性能的影响，结果表明，虽然其表面和心部的组织和性能有差异，但均符合条件要求。     

00Cr17Ni14Mo2的性能及应用研究

分析了00Cr17Ni14Mo2不锈钢材料的机械性能、焊接性能和耐腐蚀性能,从用户和研究开发的角度探讨了其在压力容器、化工装置、化肥装置、海洋装置和建筑业等领域的应用.     

高强度耐海水腐蚀不锈钢00Cr26Ni6Mo4CuTiAl的焊接性研究

研究了00Cr26Ni6Mo4CuTiAl不锈钢的焊接性及其焊接工艺问题,在熔敷金属强度低于母材的情况下,预热到200℃,以低的线能量（0．78kJ／mm）施焊,可以得到无裂纹的焊接接头;其机械性能略低于母材,热影响区的耐点蚀性能与母材相当．     

钨对18Cr2Ni4WA钢相变,组织和性能的影响

利用１８Ｃｒ２Ｎｉ４ＷＡ和２０Ｃｒ２Ｎｉ４Ａ两种ＣｒＮｉ钢在成分、组织和性能上的差异，分析讨论了Ｗ对１８Ｃｒ２Ｎｉ４ＷＡ钢相变、组织和性能的影响结果表明，Ｗ显著抑制高温转变，在高温转变区等温３００ｈ也难以使其高温转变完成；Ｗ对中温转变的影响不像对高温转变影响那么显著，但使粒状组织转变右移，从而影响粒状贝氏体和粒状组织的相对量，并影响ＭＡ岛尺寸和Ｍ岛及Ａ岛的权重，增加残余奥氏体的稳定性和组织遗传倾向，从而影响其力学性能和工艺性能     

热处理对低锰高镍管线钢力学性能的影响

采用金相显微镜、扫描电镜观察和力学性能测试研究了650~850℃热处理对低锰高镍TMCP管线钢微观组织及力学性能的影响.结果表明:轧态钢板以针状铁素体组织为主,有良好的强韧性.经650℃高温回火后M/A岛分解并球化,贝氏体发生回复和部分再结晶,大量析出物弥散分布,强度稍有提高,韧性略有降低.经700~800℃双相区加热空冷后的显微组织由铁素体和不规则的M/A或贝氏体组成.700℃热处理抗拉强度升高到778 MPa,但-40℃冲击功依然高达132J,拉伸曲线表现出连续屈服行为.750℃热处理后强度降低,冲击功提高至302J,伸长率提高至22%,具有很好的塑韧性.850℃正火组织强度较低.选择650~750℃的热处理工艺,TMCP钢力学性能得到进一步改善.     

时效对双相不锈钢的相组成与性能的影响

选用2种双相不锈钢在1200℃镯撸后，子760℃分别时效不同时间，研究其相结构、硬度与在几种典型腐蚀介质中的电化学腐蚀行为．研究表明。时效时从α相中析出σ相，同时部分α相转变为γ相，钢的硬度提高；固溶＋时效态比固溶态在耐蚀性上有所降低，但降低程度与腐蚀介质有关；在1mol／L氯化钠溶液中，时效显著降低耐蚀性；但在0．2mol／L硫酸及1mol／L磷酸溶液中，时效对极化曲线钝化区的影响甚微．分析认为，在一定腐蚀条件下，可以通过时效提高材料硬度，来提高零件腐蚀磨损综合抗力     

时效对双相不锈钢的相组成与性能的影响

选用2种双相不锈钢在1200℃固溶后,于760℃分别时效不同时间,研究其相结构、硬度与在几种典型腐蚀介质中的 电化学腐蚀行为。研究表明:时效时从α相中析出σ相,同时部分α相转变为γ相,钢的硬度提高;固溶+时效态比固溶态在 耐蚀性上有所降低,但降低程度与腐蚀介质有关;在1 mol/L氯化钠溶液中,时效显著降低耐蚀性;但在0．2 mol/L硫酸及 1 mol/L磷酸溶液中,时效对极化曲线钝化区的影响甚微。分析认为,在一定腐蚀条件下,可以通过时效提高材料硬度,来提 高零件腐蚀磨损综合抗力。     

热老化对铸造双相不锈钢组织和性能的影响

为了查明导致铸造双相不锈钢热老化脆化的主要原因,研究了铸造双相不锈钢在400℃下老化15000h过程中示波冲击性能与显微组织,分析了热老化时间对力学性能和显微组织结构的影响．结果表明,随着热老化时间的延长,冲击性能明显下降,断裂方式由最初的韧性断裂转变为脆性断裂,冲击断口形貌也显示出相同的规律．通过TEM观察发现,铁素体相在热老化3000h后发生了调幅分解,分解的产物为富Cr的a’相和富Fe的a＇相．随着老化时间的延长,调幅分解加剧,调幅分解的波长随之减小,在热老化15000h后,调幅分解波长由11．89nm减小到5．37nm,调幅分解充分．     

焊接工艺对双相不锈钢焊接接头力学性能和组织的影响

分析了不同焊接方法对A240-S32205双相不锈钢焊接接头的力学性能及金相组织的影响.结果表明：氩弧焊和手工电弧焊均能使焊接接头获得良好的相比例和耐腐蚀性,但氩弧焊焊接接头的耐腐蚀性优于酸性焊条手工焊焊接接头;氩弧焊焊接接头具有良好的综合力学性能,酸性焊条手工焊的低温冲击性能则不很理想;焊接接头的热影响区产生第3相有害金属相的倾向高于焊缝区,是双相钢焊接耐腐蚀性的薄弱区域.     

热处理工艺对Ti55531钛合金组织及性能的影响

为了进一步扩大Ti5551钛合金的应用与研究范围,采用β退火和固溶强化两种典型的热处理工艺,通过力学性能检测、显微组织分析和断口扫描分析,系统研究了不同热处理工艺对Ti5551钛合金棒材组织和性能的影响．实验结果表明：β退火态的组织满足强度和塑性匹配,断裂韧性KE值可达97．6MPa·m^-1/2,冲击AK值可以达到35J;固溶强化热处理后,强度达到1360MPa,塑性和断裂韧性相对较低．     

热处理工艺对1000MPa级低碳微合金钢组织和性能的影响

采用C-Mn-Cr-Mo-B和C-Mn-Mo-Nb-Cu-B两种成分的低碳微合金结构钢,研究了热机械控制处理后离线调质(TMCP+QT)工艺和控轧后直接淬火回火(CR+DQ+T)工艺分别对2种钢的组织和性能的影响,利用SEM和TEM分析了显微组织、析出与位错.结果表明:C-Mn-Cr-Mo-B钢经过TMCP+QT工艺,在450~550℃回火1 h可以得到最佳的强度与低温韧性组合,屈服强度大于1 GPa,延伸率大于15%,-40℃冲击功大于30 J,组织为回火马氏体.C-Mn-Mo-Nb-Cu-B钢在CR+DQ+T工艺条件下,回火温度在450℃以上时,ε-Cu粒子大量析出,导致屈服强度大幅上升;经500~600℃回火,由于Nb、V、Mo碳化物析出,使钢的屈服强度达到1 030 MPa;620℃回火后,屈服强度仍达到1 GPa,延伸率达到20%,-40℃冲击功大于35 J.     

热处理对选区激光熔化制备GH3536镍基高温合金组织性能的影响研究

通过选区激光熔化技术制备了GH3536镍基高温合金,并在900 ℃不同保温时间下(0.5,1.0,1.5,2.0,2.5 h)进行热处理。利用光镜、X射线衍射、电子背散射衍射、纳米压痕和维氏硬度分析了沉积态和不同热处理态的微观组织和力学性能。结果发现,沉积态组织内部存在细小枝晶,经热处理后部分消失,部分转变为再结晶晶粒。沉积态横截面(Z面)晶粒主要沿着(111)面和(001)面生长,热处理后的晶粒主要沿着(101)面生长。沉积态硬度为303 HV_0.5,杨氏模量为218 GPa,经热处理后杨氏模量基本不变,但硬度显著降低,为273 HV_0.5左右。