凹土的表面改性及其在雨靴面胶中的应用

用硬脂酸对凹凸棒石黏土 (凹土 )进行改性 ,改性的最佳条件为硬脂酸用量为 2 %、改性温度为 80℃、改性时间为 3 0min ,所得改性凹土的活化指数达 0 .95。改性凹土在雨靴面胶中的填充试验表明 ,改性凹土可以完全替代轻钙。     

超细凹凸棒土机械化学法表面改性及其在LLDPE中的应用

使用搅拌球磨机,利用机械化学法,以硬脂酸作为改性剂,对凹凸棒土进行超细粉碎与表面改性一体化试验,优化工艺条件下改性凹土粉体的活化指数可达0.97,粉体中位径d50为0.64μm.凹土改性前后的红外谱图对比说明硬脂酸与凹土粉体表面产生化学吸附.将改性凹土作为填充剂加入线性低密度聚乙烯(LLDPE),在改性凹土的填充量为6%时,拉伸强度比同填充量的未改性凹土提高28.3%,断裂伸长率提高了12.2%.截面形貌分析图谱表明,改性凹土和基体树脂间建立起牢固的界面结合,边缘过渡平滑,复合材料相关力学性能得到改善.     

绢云母深加工产品在橡胶中的应用

绢云母深加工产品有改性粉、超细粉、超细改性粉等，可部分或全部替代白炭黑作橡胶补强剂，降低成本。影响橡胶力学性能的主要因素有绢云母的粒径、填充量和改性剂种类。     

高纯超细凹土制备的分散剂筛选分析

采用分散剂协同超声水热法可以同时实现凹凸棒石粘土(下简称凹土)的纯化和超细化。实验比较了六种分散剂制备高纯超细凹土的效果，综合考察认为，六偏磷酸钠为制备高纯超细凹土的最佳分散剂。在六偏磷酸钠协助下，超声水热处理后的凹土粒度d90达4．7μm，白度由原来的45提高到87，X衍射实验表明凹土纯度接近100％。     

沉积型高岭土矿表面改性与应用研究

沉积型高岭土是中国特有的高岭土资源。超细粉碎后的高岭土粉体经偶联剂钛酸酯、脂肪酸表面改性可作为橡胶用功能性矿物填料。通过对改性产品接触角测量和红外光谱分析，探讨了颗粒粒度、表面性质、晶体结构对填充橡胶性能的影响。     

超细碳酸钙表面接枝改性及其在橡胶中的应用

首先用硅烷偶联剂对超细碳酸钙粉体进行预处理，在其表面形成接枝活性点；再让MMA在改性碳酸钙粒子表面经自由基聚合，形成超细碳酸钙／PMMA复合粒子．把接枝改性后的碳酸钙粒子填充于橡胶中．实验结果表明．碳酸钙粒子经表面接枝改性后，可提高与有机基体的相容性，填充材料的力学性能优于未改性碳酸钙。     

超声水热法制备高纯超细凹凸棒石黏土

采用分散剂协同超声水热法纯化超细化凹土，通过正交实验法考察了温度、分散剂用量、搅拌方式等因素。对超声水热法制备高纯超细凹凸棒石黏土(下称凹土)的影响；利用粒径分析、XRD和SEM等对纯化产物进行表征；得到超声水热法制备高纯超细凹土的最佳工艺条件为：加热温度40℃．六偏磷酸钠的用量是凹土用量的3％，搅拌方式是超声波 中速搅拌。在优化条件下．纯化所得凹土为疏松的白色针状晶体．粒度d90在47μm以下，白度达87％，纯度接近100％，且易重新分散于水中。     

原位组合改性超细重钙/PVC复合材料性能与微观结构

研究了采用原位组合改性超细重钙不同填充量对复合材料力学性能的影响。研究表明：随改性超细重钙填充量的增加，PVC的抗冲击强度逐渐增强，肖氏硬度先降低后增大，但30份填充量时的抗冲击强度和肖氏硬度都最小。通过显微结构分析，探讨了原住组合改性超细重钙在PVC中的分布特征：20份和25份填充量超细重钙颗粒分布均匀、与PVC形成紧密的交联网状结构，进一步反映出填充量为25份时对增强PVC性能具有更好的效果。     

改性粉煤灰提铝残渣填充橡胶复合材料的性能研究

采用湿法球磨制备超细的粉煤灰提铝残渣粉体,将粉体改性后添加到天然橡胶中制备复合材料,研究了改性粉体对橡胶复合材料硫化工艺及力学性能的影响。结果表明:KH550的改性的粉煤灰提铝残渣填充橡胶复合材料性能最好。     

绢云母超细磨矿与应用研究

以河南嵩县绢云母资源为原料，探讨了绢云母湿法超细磨矿中．磨矿时间、球料比和助磨剂对磨矿的影响。应用试验表明，绢云母经超细磨矿和偶联剂表面处理后，作为橡胶填料．填充性能得到明显的改善。     

不同改性方式下纳米凹凸棒石改性效果的比较

分别利用阳离子表面活性剂(OTAC)、硅烷偶联剂(KH570)以及两者协同对凹凸棒石进行有机改性。采用红外光谱、热分析、分散性实验等对表面改性前后的纳米凹凸棒石进行分析表征。研究了几种改性方式对凹凸棒石改性效果的影响。结果表明, 先用OTAC再用KH570改性的凹凸棒石改性效果较佳。分散性实验表明, 改性后的凹凸棒石由亲水性变为疏水性, 用于甲基乙烯基硅橡胶中可以提高其力学性能。     

改性玄武岩岩棉去除富营养化水体中磷的研究

对废弃玄武岩岩棉通过改性去除富营养化水中的磷,进行了试验研究.结果表明,采用超声波加热、浓度为1%的NaOH改性的岩棉对磷的去除效果最佳,当水体中总磷的浓度为0.58～0.85mg/L时,在改性岩棉用量为每7g/100mL、吸附时间为90min、pH为7.2的试验条件下,总磷的去除率为50%以上,使用后的岩棉经再生可重复使用.     

凹凸棒石超微分散及其在橡胶中的应用研究

采用超声波分散法制备了凹凸棒石纳米棒晶。研究结果表明：在六偏磷酸钠分散剂用量为2%、凹凸棒石矿浆浓度为12%、超声分散时间为25min、超声波功率为160W的条件下,凹凸棒石的分散效果最好,棒晶束聚集体被打开,成为纳米棒晶。采用乳液共混共凝法制备出了凹凸棒石/天然橡胶复合材料,该材料结构致密,经分散改性处理的凹凸棒石,基本上都呈纳米棒状较均匀地分布在天然橡胶基体中。     

两种凹凸棒石吸附水中锰的实验研究

采甘肃深红和安徽明美矿物的凹凸棒石进行水中锰去除实验研究.结果表明,在锰溶液浓度为20mg/L和容量为100ML的条件下,凹凸棒石吸附锰的平衡时间为60min,最佳凹凸棒石用量为2.00g,吸附的最佳pH值为6,温度对吸附效果影响不大.凹凸棒石对锰的吸附基本符合Langmuir等温式,1号甘肃白银凹凸棒石回归方程为C/...     

NaCl-Al_2(SO_4)_3复合改性沸石处理含氟废水

本文采用静态吸附法研究了NaCl-Al2(SO4)3复合改性沸石处理含氟废水的除氟性能;研究了接触时间、pH值、温度等因素对除氟效果的影响.结果表明:NaCl-Al2(SO4)3复合改性沸石除氟效率远高于NaCl单独改性沸石;改性沸石投加量为2.5%时,可使水中氟离子的去除率达59.60%,单位质量沸石除氟量达0.477mg/g;NaCl-Al2(SO4)3复合改性沸石除氟具有良好的水温和pH值适应性;NaCl-Al2(SO4)3复合改性沸石除氟遵循吸附和络合反应复合机理.     

BMI改性丁腈橡胶在聚合物基摩擦材料中应用研究

采用N-N'-4,4'-二苯甲烷型双马来酰亚胺(BMI)改性丁腈橡胶,并将其增韧的酚醛树脂应用于聚合物基摩擦材料中.通过对同一摩擦材料配方体系条件下,采用不同的改性树脂得到的摩擦材料的物理力学性能,如冲击强度、吸油、吸水性能及材料的摩擦磨损性能的表征,对比研究了采用不同BMI改性工艺后摩擦材料的摩擦磨损性能,指出以8%BMI改性的制品较为优良.     

有机凹凸棒土/SBR复合材料的制备与性能研究

采用预水解的方法,用硅烷偶联剂KH-845-4对凹凸棒土进行有机表面改性,并制备有机凹凸棒土/SBR复合材料,研究该复合材料的物理性能和结构.研究结果表明:由于硅烷偶联剂KH-845-4成功地包襄到了凹凸棒土的表面并且提高了凹凸棒土和SBR分子之间的结合力,制得的有机凹凸棒土/SBR复合材料具有良好的力学性能.     

胶体级凹凸棒石粘土的生产工艺研究

在总结了胶体级凹凸棒石粘土的生产技术基础上 ,结合实际提出了两种干法加工工艺 ,给出了工艺参数 ,并对添加Mg(OH) 2 或MgO以及挤压提高凹凸棒石粘土造浆性能的机理作出了分析。     

PP/白云石凹凸棒土复合材料的制备与性能研究

采用硅烷偶联剂（SG-Si900）对白云石凹土进行有机表面改性,通过IR和TG-DTG对改性前后的凹土进行了表征。将经过表面处理的凹凸棒土与PP复合制备聚丙烯/凹凸棒土复合材料。力学性能实验表明,在凹凸棒土填充量达到2%时,复合材料的冲击和拉伸强度达到最大。     

改性煤矸石粉的活化效果评价

利用硅炕偶联剂(KH-550)对煤矸石粉进行改性.采用红外光谱(FTIR),扫描电子显微分析(SEM)和热重分析技术(TGA)对改性前后煤矸石粉进行了分析.通过对改性前后煤矸石粉/笨乙烯-丁二烯嵌段共聚物(SBS)的力学性能来评价KH-550对煤矸石粉的活化效果.实验结果表明,KH-550与煤矸石粉能形成化学键,煤矸石粉的有机成分含量增加.改性后堞矸石粉的粒径变小,煤矸石粉表面活性增加.与未改性煤矸石粉/SBS材料力学性能相比,改性煤矸石粉/SBS材料的力学性能明显提高.改性煤矸石粉/SBS材料与炭黑/SBS材料的力学性能相当,说明改性后煤矸石粉的活化效果明显,可取代炭黑作为橡塑材料的填料.