-50℃用15MnNiNbDR钢制低温乙烯球罐焊接质量控制

大型低温球罐的焊接一直是我国乙烯工业发展急需解决的关键技术,本文着重介绍了-50℃用15MnNINbDR钢低温乙烯球罐的焊接工艺及其质量控制技术,提出了预止15MnNiNbDR钢低温球罐焊接裂纹产生的相关措施,这对提高15MnNiNbDR钢的焊接质量与可靠性,解决石化企业低温乙烯球罐国产化问题具有重要的意义.     

高韧性-50℃低温压力容器用WHD3钢的焊接性能研究

研究了高韧性-50℃低温压力容器用WHD3（15MnNiNbDR）钢的焊接性能，包括最高硬度、斜Y型坡口焊接裂纹、手工焊及埋弧焊焊接接头的力学性能等。结果表明，WHD3钢具有较低的焊接冷裂纹敏感性，焊接性能优良。     

-50℃15MnNiNbDR钢制2000m^3乙烯球罐制造工艺的试验研究

通过-50℃低温钢15MnNiNbDR钢板以及配套锻件、配套焊接材料的应用研究,掌握乙烯装置用-45～-50℃的2000m^3乙烯球罐的制造关键技术;通过对制造过程中各关键环节的严格控制,研制出容积2000m^3、设计温度-45℃、设计压力1．75MPa的乙烯球罐。     

正火工艺参数对轨道交通用20MnV弹簧钢显微组织与力学性能的影响

对轨道交通用20MnV弹簧钢进行了不同温度(780,830,880,930,980℃)和不同时间(0.5,0.75,1,1.25h)的正火处理,研究了正火温度和正火时间对试验钢显微组织和力学性能的影响。结果表明:随着正火温度升高,20MnV弹簧钢组织由不均匀铁素体和粒状贝氏体转变为等轴铁素体和块状铁素体;当正火温度低于830℃时,随着正火温度的升高,试验钢的屈服强度和抗拉强度降低,断后伸长率和低温冲击功增大;当正火温度高于830℃后,试验钢的屈服强度和抗拉强度均随着正火温度升高而增加;在不同正火时间下,试验钢的显微组织均为等轴铁素体和块状珠光体;随着正火时间的延长,试验钢的屈服强度、抗拉强度、断后伸长率、低温冲击功均先增后降;当正火温度为930℃、正火时间为1h时,试验钢的力学性能最佳。     

二次正火条件下V对35MnVN钢组织和性能的影响

本文研究了 35MnVN钢经二次正火后 ,显微组织的改善对低温力学性能的影响。二次正火使 35MnVN钢的晶粒细化 ,常温强度、低温塑性改善 ,特别使低温韧性大幅度提高。TEM观察表明 :二次正火使碳化物颗粒变细 ,且改善了碳化物沿晶界的分布状态。试验结果表明 :810℃二次正火组织达到优良的强韧性配合 ,生产中可视为一种有效的强韧性措施。     

34Mn2V气瓶用钢亚温二次正火低温改性机理研究

本文研究了34Mn2V钢经亚温二次正火后的显微组织和力学性能,讨论了亚温二次正火后,显微组织的改善对低温力学性能的影响亚温二次正火后,使34Mn2V钢的常温强度、低温塑性有所改善,特别是低温韧性有大幅度的提高。试验结果表明:800℃(Ac_3～—10℃)亚温二次正火组织具有优良的强韧性配合,生产中可视为一种有效的强韧化措施。     

20MnMoD低温锻件试验研究

为解决与15MnNi正火板相配套的-40℃大型人孔锻件,中通公司、兰石厂、北重厂等在20MnMo钢锻件的基础上进行分析研究,选定20MnMoD低温锻件的技术要求,并经综合性能试验,最后提出20MnMoD钢技术条件(草     

低碳马氏体钢与中碳结构钢的低温多冲弯曲抗力

本文研究了低碳马氏体钢及中碳结构钢在低温下的多次冲击弯曲抗力、疲劳裂纹扩展速度、极限裂纹深度。试验结果表明,低碳马氏体钢,经淬火、低温回火后的缺口试样,比经正火后的结构钢,具有较高的多冲弯曲抗力,较低的疲劳裂纹扩展速度。为此,经正火后的结构钢,不宜制作低温下使用的冲击零件。     

40Mn2钢的强韧化处理及气瓶的低温爆破

正火40Mn2钢的低温冲击韧性较差,不符合寒冷地区气瓶使用要求。本文作者采用二次正火对气瓶进行改性热处理,并用自建的低温爆破装置对一次、二次正火的气瓶进行-50℃低温爆破。结果表明,二次正火后的性能优于一次正火的气瓶,前者不仅具有较高的强度,而且具有良好的塑性和低温安全性能,说明选用二次正火对40Mn2气瓶进行热处理,以改善气瓶的低温性能,已获得初步成功,并为转入生产准备了条件。     

模拟热成形后的热处理对08Ni3DR钢性能的影响

国产08Ni3DR钢为-100℃低温用钢,通过制定不同的热处理冷却方式,研究正火+回火后对母材组织和性能的影响。结果表明,经正火水冷+回火的热处理制度后,其强度及冲击韧性综合性能最佳,金相显微组织为贝氏体+少量铁素体,晶粒度达到9级。     

我国压力容器用低合金高强度钢厚板及其标准的现状

当前我国压力容器用低合金高强度钢主要有热轧或正火状态使用的16MnR和15MnVR;正火状态使用的15MnVNR;正火加回火或调质状态使用的18MnMoNbR。屈服点70kgf/mm~2级的14MnMoNbB钢也已鉴定投产,并用于制     

西德核电站二级部件用低合金高强度钢锻件15MnNi63简介

15MnNi63钢是正火细晶粒钢。西德将它用于核电站二级部件中。由于大型设备在役检查的需要,以及回火作用使热影响区(HAZ)的韧性不可避免地要下降,因而不能使用微合金化的正火钢,而只能使用C-Mn钢或C-Mn     

15CrMo钢热成形焊接工艺研究

正15C r M o钢已广泛应用于石油化工压力容器中,厚度在15~150m m之间,覆盖范围比较广泛。为了研究其焊接工艺,我们选择厚度为90mm的钢板进行试验,热处理状态为模拟热成形+正火(加速冷却)+回火+退火,为今后15CrMo热成形的焊接提供了依据。1.15CrMo钢的焊接性     

船用曲轴锻件用S34MnV钢过热的原因探讨和细化工艺的研究

船用曲轴锻钢S34MnV锻造正、回火处理后出现过热组织，分析了产生过热组织形成的原因及机理。工艺研究表明，S34MnV钢经高温正火后，再通过常规正火能使粗大的晶粒细化。     

高韧性─45℃低温钢WHD2(15MnNiDR)组织和性能研究

本文全面介绍了WHD2（15MnNiDR）的组织结构和力学性能的试验研究，结果表明该钢组织均匀，性能稳定，完全满足－45℃低温钢的要求。     

镍系低温用钢缺口韧性的研究

通过对材料的试验检测及金相与电子断口分析,总结出调质工艺、正火 调质及不同的加热与回火温度对LF3锻钢和LC3铸钢低温韧性的影响。为改善这2种钢低温韧性的稳定性提供了良好的方法。     

提高热锻模具使用寿命的有效途径

正火预处理可以细化原始组织和碳化物，可使５ＣｒＭｎＭｏ钢在临界温度加热淬火，提高其强韧性，减少脆裂现象发生。经生产验证，正火预处理是提高５ＣｒＭｎＭｏ钢热锻模具使用寿命的有效途径之一。     

15MnNi钢焊接试验研究（下）

在兰州石油化工机器厂所进行的15MnNi钢焊接试验研究的基础上,我们用YTW507R焊条进行了15MnNi钢的焊接性能试验。现将试验结果归纳如下: 一、试验用钢板和焊条1.试验用钢板试验用钢板是由重庆钢铁公司提供的经钢包喷粉处理的平炉32mm厚平炉正火板(炉批     

15MnVN(cu)钢板应变时效性能的试验研究

本文对15MnVN(Cu)钢板的应变时效性能进行了试验研究,试验用材为30mm厚正火板。试验得出在不同冷变形量同一热处理状态下的性能数据和同一冷变形量不同热处理状态下的性能数据。试验结果表明,15MnVN(Cu)钢正火板的应变时效敏感性较低,因此用它制造压力容器时,在保证常温冲击值的情况下,可以不考虑应变时效冲击值。     

球墨铸铁的弯扭复合疲劳强度的研究

本文研究了机械制造中逐渐广泛应用的球墨铸铁QT60-2的复合疲劳抗力的基本规律,并与45钢（正火态）的复合疲劳抗力进行了对比,论证了球墨铸铁QT60-2代替45钢（正火态）作为轴类材料的合理性。