单引风机取代双引风机节约厂用电

1 锅炉烟道设置与弊病我厂~#1锅炉原为中压35t/h抛煤链条炉,后经改造为65t/h粉煤炉,该炉尾部烟气的排出方式是:两台Y4-73-11,12D型引风机并联运行,分别由~#1与~#2水膜式除尘器将烟气引向烟囱。这种运行方式存在的弊病是:由于支系烟道阻力特性差异较大以及引风机容量过大,致使两台引风机风量受阻     

引风机蒸汽吹灰装置

火力发电厂采用湿式除尘器的锅炉,普遍存在着除尘效率低、烟气带水,造成引风机叶片积灰振动的问题.尤其是125MW机组锅炉,一般选用单吸式引风机,这个问题更为突出,如唐山陡河电厂的2台125MW机组和山东十里泉电厂的5台125MW机组锅炉,引风机都经常因叶片积灰振动,被迫停机进行人工清灰,不仅使机组无法保证满发稳供,而且对引风机本身的安全也造成了严重的威协,飞车事故时有发生,长期困扰着锅炉的正常运行,影响着电力生产.山东十里泉电厂从1984年底开始,在引风机内安装了自行设计、研制的蒸汽吹灰器,获得了令人满意的效果,实现了引风机带负荷吹灰,从而克服了以前先降低机组负荷,再停引风机进行人工清灰的种种弊端和麻烦,为锅炉的安全、经济运行奠定了可靠的基础.     

410 t/h锅炉文丘里水膜除尘器的技术改造

针对引风机在运行过程中叶片积灰较为严重，导致引风机振动超标，经常被迫停运清灰的问题，分析认为问题的主要原因是由于文丘里水膜除尘器效率太低，烟气带水而造成，通过对除尘器的校核设计并进行了相应的技术改造，除尘器效率显著提高。     

广州员村电厂风机改液力耦合器调节节能显著

广州员村电厂 1号炉为 1997年投运的ＨＧ 2 2 0 /9.8ＹＭ 10型单汽包自然循环锅炉 ,∏型布置 ,燃用烟煤 ,烟气经电除尘器后到达引风机。锅炉采用平衡通风方式 ,配备贵州鼓风机厂生产的 2台Ｙ4 7314Ｎｏ2 0Ｆ型离心式引风机 ,流量 2 330 70ｍ2 /ｈ ,压力 3139Ｐａ,叶片采用单直板形式 ,配备电机功率为 315ｋＷ ,转数为 988ｒ/ｍｉｎ。由于风机选型不当及风压、风量富裕系数设计过大 ,在锅炉满负荷情况下 ,为维持锅炉负压 ,引风机进口风门开度仅 2 0 %～ 30 % ,风机内效率约 18%～19 % ,远未达到 85 %的设计效率。对此 ,采用大连液力机械有限…     

洗涤栅式水膜除尘器的改造

我厂6号炉系上海锅炉厂生产的固态排渣煤粉炉。锅炉采用湿式除尘,配置4台XC-φ2800洗涤栅式水膜除尘器,燃烧后烟气分别经过4个洗涤栅和4个水膜筒,在水膜筒顶部联箱汇集,流向引风机,从烟囱排出。1973年9月投产后,由于洗涤栅经常堵灰,于1978年改成文丘里管。1982年后,锅炉厂将原锅炉额定蒸发量由230t/h改为180t/h,文丘里管喉部烟气流速从原来40m/s降为30～32m/s,除尘效率下降到85%左右,造成烟尘排放量超标。     

600MW机组引风机失速的分析

针对某火力发电厂600 MW机组引风机运行过程中振动较大的问题,阐述了静叶可调轴流风机产生失速的机理和原因,测量了不同工况下引风机进出口静压,并计算比较了原烟气系统与临时系统的系统阻力变化,提出了相应的改造措施.测量结果表明,尾部烟道临时系统烟气系统阻力大幅增加,就会造成引风机处于失速区运行,导致振动偏大.引风机系统经改造后,引风机运行正常,减小了尾部烟道烟气系统阻力.     

双吸入离心式引风机振动原因及处理

平圩发电有限责任公司600 MW1号机组配套的双吸入离心式引风机，全幅振动标准值为不大于0.08 mm。该引风机配套双速电机，引风机在高低转速下的参数如下：设备型号：Y4-2×73N037F；烟气流量1 800 000/1 469 000 (m3/h)；烟气压力4 546/2 898 (Pa)；主轴转速594/496 (r/min)；烟气温度125.6/123.9 (℃)；烟气重度0.886/0.8927 (kg/m3)；叶轮圆周速度112/93(m/s)；大气压力102 816 (Pa)；进气箱角度135。；叶轮直径3.70 m；出风口角度45。；转子总重38 200 kg；配套电机功率4 000/2 500 (kW)。 该引风机投用10年来，设备运行特性正常，但…     

350MW超临界循环流化床锅炉轴流引风机失速分析

某350 MW超临界循化流化床锅炉进行低温省煤器节能改造后,双级动叶可调轴流引风机在夏季高温时多次发生高负荷工况失速,造成机组带负荷能力受限,影响机组安全稳定运行。通过引风机性能试验,结合引风机失速前后运行参数,分析引风机失速主要原因为烟气系统中空气预热器、布袋除尘器、低温省煤器、脱硫系统阻力过大,夏季排烟温度高,烟气流速大、密度小,造成引风机比压能高,与烟气流量不匹配,工作点接近不稳定区发生失速。同时采取措施,避免了引风机失速事件再次发生,提高了机组运行经济性和安全性。     

合山电厂引风机的改造应用

湿式除尘器效率低且出口烟气携带水严重，导致引风机积灰、磨损、频繁振动甚至发生“飞车”事故。在除尘器不作较大改造的前提下．根据几年来的研究改造效果，本文对直板型风机频繁振动的防治提出了一些设计原则和改造方法．并介绍了合山电厂高温高压炉１０台引风机的改造工作。     

300MW机组引风机、增压风机二合一改造

通过对某热电厂300 MW机组锅炉引风机和脱硫增压风机进行热态试验,确定引风机、增压风机二合一改造方案:将原有2台G158/280型静叶可调轴流引风机改造为SAF26-17-2型动叶可调轴流引风机,取消增压风机。改造后,根据热态试验数据分析,引风机最高效率达83.3%,风机性能数据达到设计值,满足脱硫系统增容、脱硝改造后烟气系统阻力增加的要求,降低了设备改造投资与运行维护费用,提高了设备效率和机组运行的安全可靠性。     

文丘里水膜除尘器的改进

1改进前文丘里水膜除尘器的主要弊病文丘里水膜除尘器的主要弊病在于除尘效率低,污染大气,而且文丘里水膜除尘器在经过洗涤器后,烟气带水,这样使引风机粘灰和磨损,增加引风机震动,危及安全运行;当除尘器工作不良还会使除尘器出人口积灰、引风机电耗增加、风机内积灰影响风机效率和引风机出力,严重时可能使锅炉被迫降低出力。若在短期内改为电除尘,虽然除尘效率高,但出口烟气中的灰粒硬度大,对引风机的叶片磨损相当严重,与水膜除尘器相比,电除尘器运行不稳定,且运行维护费用高,湖北荆门电厂集中力量对原水膜除器进行技术改造…     

机械雾化喷咀在水膜除尘器中的应用研究

一、前言 目前,在电站锅炉的文丘利除尘器中普遍采用溅锥(板)式雾化喷咀,将除尘水喷射为雾化状态,以便湿润粉尘,加速聚合,提高捕滴筒的除尘效率。但是,由于各种原因,在很多电站锅炉文丘利除尘器中,这种溅锥(板)式雾化喷咀在运行中存在着很多弊端:如:由于雾化不良,烟气带水造成除尘器进口烟道和引风机进口处积灰严重、引风机叶片积灰振动,影响锅炉的正常运行,甚至被迫停炉清灰,或关闭雾化水运行,喷咀磨损严重,运行周期较短,维护工作量大等,降低了机组的可靠性。为了消除这些不良后果,就其设计计算中的几个问题进行了一些初步探讨、研究,并简要介绍该喷咀在景德镇电厂2号炉φ2800水膜除尘器中的应用情况及效果。     

三炉一塔湿法脱硫烟气系统改造应用

结合山东某热电厂3×75 t/h循环流化床锅炉三炉一塔石灰—石膏湿法烟气脱硫工程实例,针对系统初步运行阶段,2台锅炉或3台锅炉同时进烟气至脱硫系统时,出现炉膛正压,锅炉需降负荷运行的问题,通过对烟气系统阻力及脱硫系统进烟方式的分析,查出问题产生的根源为脱硫塔进口烟道设计不合理,导致2股或3股烟气碰撞,形成烟气对流,降低了气体分子的运动速度和动压,造成系统总阻力增大,以致现有引风机全压不能克服系统总阻力。在脱硫塔进口烟道中增加隔板,改造为3台锅炉分别通过各自独立烟道进脱硫塔的进烟方式,避免了烟气碰撞形成对流,系统总阻力增大的现象,改造后系统达到了正常运行状态,问题得到解决,可为今后同类三炉一塔烟气脱硫工程脱硫塔进口烟道设计提供参考。     

烟道流场三维集成优化在超净改造中的应用

华能海门电厂#2机组超净改造前引风机出口烟气呈对冲汇流状,该布置形式的烟道流场比较差,阻力较大,煤质差时甚至会影响机组额定负荷出力,尤其超低排放改造采用低低温技术路线,烟气汇冲之后经过急转弯进入二级烟冷器,除尘器出口至吸收塔入口系统阻力较大。为确保超净改造后除尘器出口至吸收塔入口烟道,引风机、二级烟冷器、吸收塔等设备进出口烟气流场更加顺畅,将引风机移动至脱硫吸收塔入口对侧,利用原增压风机基础及支架,并对除尘器后至引风机出口烟道进行重新设计和深度优化,将两侧除尘器6个烟气出口汇合至总烟道,并分别进入移过来的两台引风机入口,与原系统比较,烟风系统阻力大幅下降;并消除了原布置引风机出口90°急转弯处导流板在烟气反复应力的作用下造成撕裂堵塞流道的引起停机的隐患,且两台风机烟道独立,提高了机组运行的安全性。     

低温省煤器积灰分析及处理

淮浙煤电凤台发电分公司4号锅炉汽动引风机轴承振动变大,引风机出口压力上升,机组停运后检查发现低温省煤器上端处有积灰,分析其原因为春节长时间低负荷运行,引风机出口风压降低,风速过低不能够将积灰带离。在低温省煤器上端增加蒸汽吹灰器,提高低温省煤器蒸汽吹灰压力,成功解决了低温省煤器积灰堵塞问题。     

国内电机信息报导

一、电机产品:△常德电机厂试制了 YZH-112-4振动夯实机专用电动机。机座不带底脚,端盖带底脚,轴伸直径较基本系列大。△上海五一电机厂试制了工业锅炉用双速节能电动机。规格为:Y2TS132S-4/2,0.8/3.0千瓦供送风机配套;Y2TY160M-8/42.2/7.5千瓦供引风机配套。电动机低速与     

电厂引风机故障处理

某电厂有4台SG-420/13.7.-M420型锅炉,配套的风烟系统为双送双吸系统。每台炉配2台引风机,其中1,2号炉引风机为Y-4-73-11NO31.5F型,采用单吸双支撑机翼型叶片;3,4号炉引风机为Y6-2×49-1 NO27.5F型,采用双吸双支撑后     

珠海发电厂引风机漏油分析处理

1　引风机特点及存在问题珠海发电厂 2× 70 0ＭＷ机组锅炉配有 2台ＭＬ -ＨＩ -Ｒ175轴流式引风机 ,其采用液压动叶调节 ,额定容量 3 3 940ｍ3 /ｍｉｎ。风机进口压力 -4 .12ｋＰａ ,出口压力 0 .78ｋＰａ ,全压 4.90ｋＰａ ,入口烟气密度 0 .844ｋｇ/ｍ3 。风机主轴承使用强制油循环系统 ,发生电源故障时 ,其润滑也由油浴提供。主轴承箱内及液压调节机构均有密封冷却风 ,防止飞灰进入。风机在试运初期 ,油箱油量每天以十几升的速度减少。经对引风机解体检查 ,未发现引风机内部油管漏油及动叶调节机构漏油现象 ,而且轴承箱挡油环的回油孔无…     

ASN-2880/1600型引风机振动大原因分析及治理

珠江电厂4×300MW机组运行中多次出现引风机振动大导致叶片断裂事故,严重影响了电厂的安全经济运行.分析认为系统阻力过大、叶片材料质量差、动不平衡、扩散器振动等是造成引风机振动大甚至叶片断裂的主要原因.对此,采取了相应的治理措施,从根本上解决了引风机振动大甚至叶片断裂问题.     

引风机叶片磨损引起振动及失速的诊断处理

某引风机出现振动超标、出力不足及抢风等故障,分析认为是烟气中粉尘含量较高,粉尘对引风机叶轮及叶片的不均匀磨损造成转子质量不平衡诱发风机振动,并引起风机特性改变造成出力不足及失速“抢风”.对此,进行了叶片修复及动平衡处理.