V元素对Fe-16Cr-2.5Mo合金磁机械阻尼的影响

本实验制备了四种具有不同Ⅴ含量(0％、0.05％、0.1％和0.2％,质量分数)的Fe-16Cr-2.5Mo阻尼合金.通过光学显微镜观察其微观结构,并通过倒扭摆内耗仪来测试其阻尼性能.通过XRD在施加饱和磁场条件下测量了Fe-16Cr-2.5Mo合金的饱和磁致伸缩系数,并通过振动样品磁强计测量其磁性能.结果表明,V的添加使Fe-16Cr-2.5Mo基合金的晶胞收缩.同时,Ⅴ造成的固溶强化和细晶强化使合金的强度和韧性逐渐提高.在外磁场的作用下,Ⅴ元素的添加导致合金出现负磁致伸缩现象,且随着Ⅴ浓度的升高,合金的磁致伸缩系数绝对值增大、阻尼性能提高.     

环境温度及外磁场对Fe-13Cr-2.5Mo合金阻尼性能的影响

在环境温度和外磁场变化的条件下用改进的倒扭摆内耗仪分析了Fe-13Cr-2.5Mo合金的阻尼性能,用扫描电子显微镜分析了阻尼合金的组织结构.结果表明,合金的阻尼值包括铁磁部分和非铁磁部分.前者在室温条件下占整个阻尼的80%～90%,后者占10%～20%.当环境温度从23℃升高到550℃,阻尼性能逐渐下降到原来的60%～70%.比较900℃水冷处理的试样,1100℃炉冷试样的阻尼峰值对应的扭转应变较低,这表明其因外界噪声产生阻尼的能力较强.组织中晶粒的大小,析出物的产生及快速冷却过程中产生的微观残余应力是900℃水冷试样扭转应变较高的主要原因.     

Fe-16Cr-2.5Mo合金构件减振降噪性能实验研究

从某一实际工程应用背景出发,在20Hz～400Hz范围内,采用相同的实验方法研究了0Cr18Ni9Ti不锈钢与Fe-16Cr-2.5Mo合金圆筒状构件在宽频带激励条件下的减振降噪性能.结果表明,在20Hz～400Hz频带内Fe-16Cr-2.5Mo阻尼合金使振动得到有效抑制,降噪效果也很明显.     

Fe-16Cr-2.5Mo合金悬臂梁减振性能的研究

从解决工程应用问题出发,分别利用加速度传感器与应变传感器,在20 Hz～400 Hz范围内,采用相同的实验方法对比研究了0Cr18Ni9Ti不锈钢、1 100°C退火态与冷轧态Fe-16Cr-2.5Mo合金悬臂梁在宽频带激励下的减振性能.研究结果表明,热处理对Fe-16Cr-2.5Mo合金梁的减振性能有很大的影响, 自由振动下退火态悬臂梁的振动加速度和应变衰减较冷轧态与0Cr18Ni9Ti不锈钢显著;受迫振动下退火态悬臂梁的振动加速度峰值与应变峰值较0Cr18Ni9Ti不锈钢与冷轧态有明显的下降.     

磁场对Fe-16Cr-2．5Mo合金阻尼性能及磁畴结构的影响

研究了直流和交流磁场对Fe-16Cr-2．5Mo合金阻尼性能的影响，并通过观察磁畴结构的变化解释了阻尼性能变化的原因。结果表明：随着直流和交流磁场强度的增加，合金的阻尼性能都呈现先增加后下降的变化规律，但直流磁场时合金在0．08mT达到最大值，而交流磁场时合金在0．03mT达到最大值。另外在交流磁场作用下，合金阻尼性能峰值对应的应变振幅位置发生明显的左移。     

Al和Mo含量对热等静压制备的FeCrAlMo合金组织及拉伸性能的影响

FeCrAl合金由于具有良好的高温抗氧化性能和力学性能而广泛应用于高温和氧化性气氛环境。本研究通过粉末热等静压制备出Fe-22Cr-3Al-3Mo和Fe-22Cr-2Al-5Mo两种成分的合金,对粉末的显微组织、热等静压后两种成分合金的组织及拉伸性能进行对比分析,结果表明:Fe-22Cr-3Al-3Mo合金20℃时的强度和塑性都高于Fe-22Cr-2Al-5Mo合金,而500℃时的强度和塑性都低于Fe-22Cr-2Al-5Mo合金;Fe-22Cr-3Al-3Mo合金中析出相主要为分布在晶界及晶内的细小AlN相及少量粗大的富Cr相,Fe-22Cr-2Al-5Mo合金中析出相主要为大尺寸的富Cr碳氧化物;Al含量降低、Mo含量增加,晶界形成较多的大尺寸富Cr相,导致Fe-22Cr-2Al-5Mo合金在20℃时塑性较差。     

热处理对Fe-Cr-Mo合金阻尼性能的影响

通过DMA(动态热机械分析仪)测量Fe-Cr-Mo合金阻尼性能,研究了热处理工艺对Fe-Cr-Mo合金阻尼性能的影响;通过OM进行组织观察,并且分析了不同退火温度及冷却方式下合金微观组织对阻尼性能的影响。结果表明,合金在950~1150℃的退火温度范围内,随着退火温度升高,内耗增大;并且水冷后的合金内耗较小,炉冷后的合金内耗较大。分析认为,950℃热处理,内应力大,内耗较小,并且由于晶界多,磁畴壁移动困难,对应边敏感度小,而1150℃的热处理则内应力小,内耗较大,并且由于晶粒长大,晶界数量少,磁畴壁移动容易,对应边敏感度大。由于水冷冷速过快,造成成分不均,内应力较大,内耗小于炉冷的内耗。     

热处理对Mn-Cu合金微观组织和阻尼性能的影响

通过X射线衍射仪（XRD）、扫描电子显微镜（SEM）和动态机械热分析仪（DMA）的相结构、微观结构和阻尼性能的测试结果,研究了热处理工艺对轧制态CuMn50合金的微观组织和阻尼性能的影响。结果表明合金的阻尼性能随着应变振幅先缓慢增加而后迅速增加;随着冷速提高,Mn-Cu合金开始出现晶粒,阻尼性能降低,缓慢冷却有利于富锰区的产生,起到了时效的作用;炉冷时效后,阻尼性能进一步提高,时效时间对炉冷试样的微观结构和阻尼性能没有影响;水冷时效后,随着时效时间的增大,合金的晶粒先变得粗大随后析出第二相α-Mn,阻尼性能先增大到峰值随后略为减低,840℃固溶0.5h又420℃时效8h后,合金的阻尼性能达到最好。     

冷却速度及铝含量对含Nd的Zn-Al合金组织和耐蚀性的影响

采用扫描电镜(SEM)和能谱(EDS)分析以及电化学极化和中性盐雾试验(NSS)等手段,研究了Zn-x Al(x=4%,5%,7%)-0.06%Nd合金在炉冷,空冷,水冷(冷却速度分别为0.03,1.08和40℃/s)条件下的凝固组织与耐蚀性。结果表明:随着冷却速度的增加,合金组织不断细化,共晶组织的层片间距不断减小,而耐腐蚀性先增大后减小,且稀土Nd的添加有利于进一步减小共晶层片间距和提高合金的耐腐蚀性能。空冷条件下获得的Zn-5%Al-0.06%Nd合金的耐蚀性最佳。Al含量在4%~7%之间变化时,主要引起合金组织的变化,而对合金耐腐蚀性影响不大。     

稀土对Fe-17.5Mn合金阻尼性能的影响

利用倒扭摆仪对比研究了Fe-17.5Mn二元合金和Fe-17.5Mn-0.3Mm(富铈混合稀土)合金的阻尼性能,并借用Olympus显微镜观察分析了合金的微观组织.研究结果表明,在1000℃保温1h后水淬状态下,Fe-17.5Mn-0.3Mm合金的阻尼性能明显优于Fe-17.5Mn二元合金.在微量稀土元素的作用下,Fe-17.5Mn-0.3Mm合金中相对于Fe-17.5Mn二元合金其马氏体数量较多、板条较细薄,板条变薄且单位体积内界面面积增加,使振动的微观阻尼源增多,导致阻尼性能提高.     

不同冷却方式对K465合金组织和力学性能的影响

研究了热处理过程中不同冷却方式对K465合金力学性能和组织的影响，表明，冷却方式对K465合金的组织和性能影响很大，采用大气空冷和真空控温冷却方式热处理后，K465的γ′组织都比较细小，性能完全满足技术条件要求，而经炉冷方式热处理后合金γ′组织比较粗大，性能不理想，因此，对于K465合金，大气空冷和真空控温冷却是较好的方式，二者可取其一，而炉冷方式不可取。     

不同热处理工艺对6061铝合金塑性和硬度的影响

不经过特殊处理的铝合金材料在常温条件下属于低塑性、难变形材料,制约其在工业中的应用.以6061-T6铝合金板材为研究对象,通过单向拉伸试验、维氏显微硬度测试和金相试验等方法分析了不同热处理温度、保温时间和冷却方式等热处理工艺参数对6061铝合金塑性性能和硬度的影响规律.研究结果表明,再结晶发生的程度是影响6061铝合金塑性性能的主要原因.热处理加热温度在410～590℃范围内,保温时间为2 h,采用空冷(AC)冷却条件,6061铝合金的塑性性能随热处理温度的升高呈现出波动增加,在560℃时达到最大值22.92％;而其硬度则表现出先降后升的变化趋势.在同一热处理温度和冷却方式条件下,延长保温时间,6061铝合金的塑性性能先增大后减小,总体呈上升趋势,而硬度则先降后升.在同一热处理温度和保温时间条件下,空冷(AC)、炉冷(FC)和水冷(WQ)三种不同的冷却方式对6061铝合金塑性性能的影响不大,但对其硬度的影响较大.在所选试验条件下,综合考虑6061铝合金的力学性能指标,热处理加热温度为560℃、保温时间为4 h、水冷方式下能够获得较为理想的强度、硬度和塑性性能.     

环境温度对Fe-14Mn-0.22C合金阻尼性能的影响

为了了解Fe-Mn基阻尼合金的高温阻尼性能,用真空感应电炉的方法制备了Fe-14.04Mn-0.22C合金.用倒扭摆内耗仪测试了环境温度在23～400℃变化时合金阻尼性能的变化规律,并用热机械分析仪和光学显微镜分析了合金的组织结构及其相变特点.研究结果表明,在常温条件下合金的阻尼性能随扭转应变的增加而呈线性方式增加,扭转应变在1×10-4时,对数衰减率达0.1,且没有出现峰值;随着环境温度的变化,对数衰减曲线与应变的线性关系没有发生改变,但是曲线发生了整体的上下平移;当环境温度低于200℃时,合金的阻尼性能随温度的升高而增加,但当温度达到或超过200℃后,合金的阻尼性能迅速下降,其原因在于合金发生了奥氏体转变(As为270℃),马氏体的百分含量降低,阻尼源减少.     

钴铬钼多孔关节烧结工艺的研究

研究了钴铬钼合金关节与珠粒烧结时不同冷却制度对零件组织和性能的影响.即A组铸件按照原生产工艺经固溶处理后,进行1280℃高温真空烧结,炉冷;B组铸件直接进行1280℃高温真空烧结,随炉冷却至1200℃充入氩气快速冷却至室温;C组铸件于铸模中缓慢冷却后不进行热处理;D组铸件进行1200～1240℃固溶处理,油冷;彼此作为...     

热处理对Fe81Ga19合金组织结构与磁致伸缩性能的影响

采用电弧熔炼法制备了Fe81Ga19合金多晶样品,研究了不同热处理工艺对合金组织结构及磁致伸缩性能的影响.样品经过700℃、800℃和900℃保温后采用空冷、炉冷和淬火3种冷却方式.结果显示,经过不同热处理后样品的微观组织均为单相bcc结构,而磁致应变从34×10-8到94×10-6不等;当热处理温度为800℃时,淬火处理后可获得较好的磁致伸缩性能(88×10-6),而热处理温度较高(900℃)时,采用炉冷的方式可获得较好的磁致伸缩性能(94×10-6).推测热处理方式和晶体取向对Fe81Ga19合金磁致伸缩性能有较重要的影响.     

Fe-Al-Cu-Ti减振合金研制

Fe-5％Al-1％Cu-Ti铁磁性型减振合金于真空感应炉熔炼,钢锭经扒皮后锻成φ5mm的棒材.用弯曲共振法测量试样的内耗Q~(-1),并选用45~#钢和球墨铸铁为基准进行了比较。用冲击法测量试样的矫顽力H_C,用金相显微镜作了金相观察,并测量了机械性能。结果表明:合金于1000℃,1hr保温后进行炉冷,空冷,油冷,水冷,空冷后H_C最小,Q~(-1)最大;合金900℃.1000℃,1100℃保温1hr后,随着退火温度的升高,晶粒逐渐增大,即以1100℃1hr退火后H_C最小,晶粒最大,内耗最大。用Q~(-1)=3.0×10~(15)关系式对上述不同热处理制度下性能变比规律作了定性解稀.本合金的内耗Q~(-1)是45~#钢的38倍,是球墨铸铁的3倍。     

水基磁流体的制备及Fe-13Cr-2.5Mo阻尼合金磁畴的观察

本研究利用化学共沉积法制备了一种改进的Fe3O4磁流体,利用该磁流体在光学显微镜下成功地观察到Fe-13Cr-3Mo阻尼合金的磁畴及在磁场下磁畴的变化过程.实验表明,在外界磁场作用下,磁畴因畴界的移动而明显粗化,但同一晶粒中磁畴的排列几乎是有序的.不同晶粒中磁畴的走向截然不同,宽窄也不同,局部区域的内应力会导致磁畴的细小和堆积.参与移动的磁畴的数量和畴界移动的幅度是内耗随应变变化的本质原因.     

热处理温度和时间对Fe-7Al-0.5Ti 合金微观组织及阻尼性能的影响

以自制的Fe-7Al-0.5Ti高阻尼合金为研究对象,利用葛氏倒扭摆仪研究了热处理温度和时间对合金自由振动的衰减能力的影响.数据显示,在900℃下保温2 h后经过水冷处理后合金的阻尼参数δ达0.163.另一方面合金900℃下晶粒尺寸在2 h以前长大明显,此时合金的阻尼性能很快增加,2 h后晶粒尺寸增加缓慢,该性能逐渐降低.     

Fe-15Cr-25Ni高温合金热压缩变形条件下的流变应力模型

采用Gleeble-1500热模拟试验机对Fe-15Cr-25Ni高温合金在应变速率为0.005～1.0s-1,变形温度为950～1200℃条件下的流变应力进行了研究.结果表明:在实验范围内,Fe-15Cr-25Ni高温合金热压缩变形过程中发生明显的动态再结晶;用Zener-Hollomon参数的双曲对数函数能较好的描述Fe-15Cr-25Ni合金流变行为;所回归的峰值应力表达式为:σp＝21.3139lnε· 9.580495×105·Τ-1-538.12;热变形激活能Q＝373.71kJ/mol.     

2.25Cr-1Mo钢后续热处理中的磷偏聚行为

根据溶质晶界偏聚理论和原子扩散原理研究了2.25Cr-1Mo钢服役12年后磷晶界偏聚行为及脱脆处理工艺。采用俄歇电子能谱实验对溶质原子的晶界偏聚程度进行了测试分析。结果表明:对于已脆化的2.25Cr-1Mo钢,存在临界脆化温度,且脆化程度越高,临界脆化温度越低;高于临界脆化温度数小时的保温即可消除脆化现象,即2.25Cr-1Mo钢的脱脆速率远大于脆化速率。