高温用2(1/4)Cr-1Mo钢的研究

本文对厚度为100～400毫米的2(1/4)Cr-1Mo 钢板,从奥氏体化温度(920℃)冷却速度对金相组织的影响,以及回火过程对机械性能和高温抗拉强度的影响进行了研究。结果如下:(1)当冷却速度大于6℃/分可得到均匀的贝氏体组织,冷却速度提高时减少使机械性能恶化的块状铁素体。(2)不同热处理过程对常温强度性能的影响,被表示为拉森一米尔(Larson-Miller)回火参数的函数,以致可制造抗拉强度为56公斤/毫米~2～90公斤/毫米~2的2(1/4)Cr-1Mo 钢。(3)冷却速度大于6℃/分可保持良好的缺口韧性。通过低温回火使抗拉强度高于70公斤/毫米~2的钢时,则推荐10～15℃/分或更快的冷却速度。运用这些结果,已造出一台壁厚365毫米的锻造筒壳。从它的机械性能和贝氏体组织来看都说明在筒壳两端和整个厚度上是均匀一致的。     

抗蠕变裂缝焊条试验

我厂生产的400吨/时锅炉的汽包,设计压力155公斤/厘米~2,工作温度350℃,汽包内径1.6米,长近14米,采用BHW-38钢种,板厚75毫米。这是一种低合金高强度钢,σ_b=60～75公斤/毫米~2,其化学成分(%):     

大厚度不锈钢焊缝热处理的选择

本文研究了60和82毫米厚18/8Ti 不锈钢埋弧自动焊接头固溶和稳定化消除应力处理的效果。采用割槽应力释放法,以自制的应变测定仪对经两种热处理的试样进行应变测定,经换算焊后状态焊缝表面残余应力约+30公斤/毫米~2,而热处理后均为压应力,固溶处理后约-6公斤/毫米~2,稳定化处理后约-3公斤/毫米~2。比较两种热处理的焊接接头性能,稳定化处理比固溶处理的350℃屈服强度提高25%,而冲击韧性降低30%,均通过YB44-64B 法晶间腐蚀试验。考虑到固溶处理工件变形大,又需要固溶水槽或喷淋设备,而稳定化处理不需要这些条件,并且接头的强度提高,虽然接头的冲击韧性有所降低,但绝对值仍能大于15公斤·米/厘米~2。因此,本文作者推荐在设备制造厂采用稳定化处理大厚度的不锈钢焊缝。     

连杆组件的设计

5·1 连杆设计1) 小头强度(1) 拉伸应力σ_t=F_i/2bt(公斤/毫米~2)式中:σ_t——A—A截面的拉伸应力(公斤/毫米~2); Fi——往复运动部的惯性力(公斤);     

激光表面熔凝处理对30Cr2Ni4MoV转子钢高温水腐蚀性能的影响

进行了三种强度级别的30Cr2Ni4MoV钢的激光表面熔凝处理,用电化学极化曲线和高温应力腐蚀试验考察了其耐腐蚀性能。研究表明:激光熔凝处理后在30Cr2Ni4MoV表面形成了约10~20μm的致密马氏体硬化层和压应力状态,基材状态对激光熔凝硬化层的性能无明显影响,但激光功率增大会导致表面熔凝层硬度水平降低;激光表面熔凝处理使腐蚀电位左移,腐蚀电流密度减小,抗腐蚀性能明显增强。     

大功率柴油机缸套表面激光硬化处理工艺的试验研究

本文分析了表面激光硬化处理的特点及影响因素,并介绍了以大功率柴油机缸套为对象而进行的激光硬化处理工艺研究。通过对所处理工件的性能分析,发现其硬度、组织、耐磨性及疲劳性等均有较明显的提高和改进;通过试验研究,确定了缸套类零件表面激光硬化处理的优化工艺。     

真空淬火炉

ZZR—20—16真空淬火炉(型号暂定)用于高温合金钢及小型制品热处理及淬火用。 主要规格及数据: 工作室尺寸:φ50～φ100/400～500毫米 均温区:150毫米±5℃ 真空度:热态 1×10~(-4)乇 工作温度:钼加热 1600℃     

太阳能空气饱和蒸馏器的试验研究

研究得到了太阳能空气饱和蒸馏器在稳态情况下和不同海水加热温度下的蒸发速度实验式:lgD=7.062 3.446t_0海水加热温度是影响淡水产量的主要因素,以46.2℃为转折,超过此温度,蒸发速度急促增加。液-气两相重量流量比(W/G),必须与海水加热温度相适应。温度较高,(W/G)值也应较大,这样才能最大限度地提高产水量和降低产水的耗热量。当t_0=96℃时,(W/G)_(最佳)=12;当(W/G)=11时,t_(0最佳)=90℃。在一般太阳辐射条件下,t_0=60℃,(W/G)=1.67—3.0时,热耗值最低。过多地通入空气是空气饱和蒸馏器动力消耗较大的重要原因。在适当工况下进行操作,所需空气量较小。这样,不但产水量高、热耗值低、系统阻力减少,而且能耗大幅度降低。 模拟试验表明:太阳能空气饱和蒸馏器在太阳辐射日总量4500〔千卡/米~2〕时,每平方米集热器面积,每日可产淡水5—7公斤,所需翅片冷凝器换热面积为0.21〔米~2/时·公斤淡水〕。     

回转式空气预热器密封的改进

设备概况我厂2号炉系上海锅炉厂1961年产品,1966年安装,同年12月投产。蒸汽参数为120吨/时、39公斤/厘米~2、450℃。该炉配有一台回转式空气预热器,转子直径4300毫米、高1970毫米。回转式空气预热器具有结构紧凑、耗钢量少和检修方便等优点。但相对管式空气预     

激光扫描速度对Ni/Cr3C2复合涂层的影响

研究了在不同的激光扫描速度下对45#钢表面进行Ni/Cr3C2激光熔覆处理,并对合金层组织、显微硬度和物相进行了分析.结果表明:激光扫描速度对Ni/Cr3C2合金层的组织和显微硬度有很大的影响.     

400吨/时锅炉汽包的设计、制造工艺和强度试验

我厂自从1968年制造第一台配12.5万瓩超高压400吨/时锅炉以来,至今已生产了十多台此类型锅炉。该锅炉配有一只超高压大型汽包。汽包的工作条件为:工作压力155公斤/厘米~2,工作温度约350℃,泵水压力为202公斤/厘米~2(1.3倍的工作压力)。汽包筒身内径φ1600毫米,壁厚75毫米,封头为深椭圆形(a=640,b=800)。总长约13,282毫米。汽包筒身上设有12根φ108×10     

研制中的小型简易太阳能水泵

最近,北京市太阳能研究所研制成功一种小型简易太阳能水泵,其外观见本文照片。整个装置由扁管式黑铬集热器(4平方米)、单体隔膜泵、专用工质循环泵和列管冷凝器组成,戊烷为工质。当年平均日射强度为500大卡/米~2·时的条件下,每小时约能抽水500公斤,扬程达10米以上。小型简易太阳能水泵与常规气压式水泵的工作原理基本相同,但也作了一些改进。在北京九月上旬的晴天,水泵能从上午十时半稳定地运行到下午三时半。集热器内蒸汽压力为1.3—2.4公斤。由于此泵是单体隔膜泵,故存在断续扬水和效率     

П-59型锅炉燃烧设备结构的改进

Ⅱ-59型锅炉(D_K=990吨/时,рпе=255公斤/厘米~2,Тпе=545/545℃)设计燃用莫斯科褐煤。锅炉装有32只直流式煤粉燃烧器,沿炉膛高度分二层对冲水平布置在侧墙上。燃烧器出口截面设计成长方形,高为1200毫米,宽为380毫米(图1a)。沿燃烧器高度开有三条窄缝:送二次风的中间窄缝宽177毫米和供送气粉混合物的边上二个窄缝宽为101毫米。燃烧器具有长500毫米的预混段。下层燃烧器两侧都装有蒸汽雾化重油喷嘴。锅炉按设计工况运行时,发现燃烧器喷     

电站锅炉水冷壁管中核态沸腾和膜态沸腾对传热的影响

符号说明A_i 内壁受热面积(米~2)C_p 介质比热(大卡/公斤℃)d 管子内径(毫米)G 质量流速(公斤/米~2秒)h 膜的传热系数(大卡/米~2时℃)H 焓(大卡/公斤)k 介质导热系数(大卡/米时℃)Q 传热量(大卡/时) t_i 管子内壁金属温度(℃)V 速度(米/秒)x 蒸汽含量(%重量)ρ工质密度(公斤/米~3)μ粘度(公斤/米秒)Nu=(hd/k)努塞尔准则Pr=(C_Pμ/k)普朗特准则Re=(Vdρ/μ)(或(dG/μ))雷诺准则引言汽包锅炉内炉膛底部水冷壁进口的给水温度接近于饱和温度。工质沿水冷壁管向炉膛顶部流动时,从炉膛吸热逐渐沸腾产生蒸汽,使工质中蒸汽含     

对焊气门的热处理工艺试验

我厂生产的CA10、EQ140等排气门均采用摩擦焊接的方式由21-4N和4Cr9Si2两种材料焊接而成。 排气门结构见图1。 焊接规范 主轴转速 2490转/分 摩擦压力 6～7公斤/厘米~2 摩擦时间 5～6秒 顶锻压力32～38公斤/厘米~2 总烧化量 6～8毫米 一、热处理工艺方案的试验安排 对焊气门的质量不但与焊接工艺、热处理工艺规范有关,同时热处理工艺的安排也有一定影响。     

17-4PH汽轮机叶片激光固溶强化抗汽蚀性能研究

为了提高汽轮机叶片的抗汽蚀性能,采用激光固溶+时效的表面强化工艺对17-4PH沉淀硬化不锈钢进行表面处理。在3.5%NaCl溶液中进行超声波汽蚀试验,评估材料的抗汽蚀性能,揭示汽蚀失效机理。利用金相显微镜(OM)、扫描电子显微镜(SEM)、能谱仪(EDS)、VHX-5000超景深三维显微镜等手段分析汽蚀前后表面形貌和组织演变机理,利用显微硬度仪检测材料的硬度。结果表明:通过激光固溶强化可获得约2mm厚的强化层;激光固溶强化后的17-4PH表面硬度显著提高,强化层的最高硬度为491HV0.2,较基体高出116HV0.2;由于弥散强化相ε-Cu的析出,汽蚀试验40h后17-4PH激光固溶强化试样的累积失重量为基体的60%,表面粗糙度为基体的47%。     

WZ003552 表面镀膜技术的发展现状

正传统的表面渗碳、渗氮热处理,工件表面渗层的硬度约为HV1000左右。与此相比,化学气相沉积(CVD)、物理气相沉积(PVD)以及等离子化学气相沉积(PCVD)等表面镀膜处理,工件表面硬度高达HV2000以上,因此对耐磨性、耐蚀性、抗高温特性要求较高的工具、金属型膜以及汽车零部件等广泛采用该表面镀膜技术实施表面硬化加工。概述了化学气相沉积、     

基于槽式聚光反射装置的太阳集热器件性能实验研究

利用槽式太阳能聚光反射装置,对两种太阳能真空管集热器和CHAPS平板集热器进行了以水为流动工质的性能试验,实测系统热效率及温度.对真空管进行了为N2流动工质的实验.实验表明,以水为工质时,采用聚光式太阳能真空管及CHAPS平板集热器,系统具有较好的热转换效率,达70%～80%.当水流量低于0.0046kg/s时,水容易加热至沸腾状态.用真空管对N2进行加热,可使气体温度达450～500℃,但加热气体时的热效率较低,在32%以下.     

21-4N钢制排气阀对焊焊缝质量检验标准的探讨

前言 随着内燃机向高速、重载、小体积方面发展,对排气阀的高温和耐蚀性及持久性提出了更高的要求,国外先进的国家如美、日、苏、法、德和国际标准均推荐和广泛应用奥氏体耐热钢、相当我国钢号的5 Cr21Mn9Ni4N钢(简称21—4N)与马氏体钢(国内多数生产厂家用4 Crg9Si2或4Cr10Si2Mo钢)对焊作排气阀,近几年来我国内燃机的排气阀也越来越多的应用此材料和工艺,并在工艺、性能上作了大量的研究: 但对于焊缝质量的检查及要求均无见到详细规定。现查到的日本富士气阀公司有关资料,其中仅规定:(1)焊接面积≥80％;( 2)剪切力要求: φ8mm在1680公斤力以上( 33.42kgf/mm~2—作者注,下同);φ10mm的在2400公斤力以上(30.56kgf/mm~2);φ12mm的在2800公斤力以上(24.76Kgf/mm~2)国内却没有统一规定的标准,只是在行业生产中推荐用φ9.5mm的试样,抗拉断力大于5000公斤力(σ_b>70.54kgf/mm~2);对焊缝进行超声波探伤,用φ14或φ20mm的直探头,在2.5兆赫的超声波强度下的纵波反射法;用排气阀材料及制造工艺仿造人造缺陷槽深分别为1mm、0.5mm、0.25mm,槽宽均为1mm,调节反射波高为50mm;深为0.5mm和0.25mm的调节波高为30mm作为工件检测时的参照     

П-57型锅炉的结构改进

1974年波多尔斯克机械制造厂制造的,配K-500-240汽轮发电机组的П-57型首台直流锅炉在特罗依茨克电站投运。该炉按爱基巴斯多茨煤设计,灰份为36%时,发热值是4120大卡/公斤(17.3百万焦耳/公斤)。П-57型锅炉系单体炉,受热面采用T型布置,焦发量为1650吨/时(458公斤/秒),过热蒸汽参数为255公斤/厘米~2(250巴),545℃,再热蒸汽参数为40公斤/厘米~2(39.3