空分设备启动积液阶段的板式过冷问题

本文以1500m3/h空分设备为例,介绍了在启动积液阶段,如何控制膨胀机制冷量、避免板式过冷的体会。提出了早通环流、推迟投入主冷工作,以强化积液、缩短启动时间的看法;并作了详细分析。图3参2。     

30000m~3/h空分设备板式冻结原因及处理

详细分析了武钢30000m~3/h空分设备的板翅式换热器被二氧化碳冻结的原因;阐述了采用板式单体加热法解决板式冻结的全过程。并将板式单体加热法与空分系统大加热法进行对比,得出板式单体加热的可行性。图2。     

空分板式液化器堵塞的处理方法

介绍国产1500m~3/h空分装置板式液化器堵塞的故障情况,单体加热的流程及操作注意事项,最后分析了事故原因(水份带入)。通过处理,表明板式液化器单体加热方法是可行的。图1。     

改进制氧操作方法 实现空分节能

本文运用空分精馏原理,分析了10000Nm3/h制氧机的操作,通过改进操作达到了节能。主要是:要降低上塔压力;膨胀空气增加时要正确操作;环流量不能超过换热器负荷的限制,等于或接近是合理的;膨胀空气量、旁通量、环流量三者关系要根据总体设备能量平衡确定。文章以具体操作实例加以说明。图2表2参7。     

空分塔增设板式辅冷的做法与效果

介绍了选用“3200”的热虹吸蒸发器,改装成“3350”板式辅冷的主要做法及使用效果。经调试表明,该板式辅冷的最大送氧能力为2600m~3/h;与原管式辅冷并联运行后,可使空分塔每小时增产氧气300m~3以上,年节电量可达150万kWh,并有效地防止了主冷液氧中乙炔的积聚。图1表1。     

空分塔基础的热工计算

介绍空分塔基础结构形式与传热的分析,加热风管至基础本体表面、隔热层、隔热层至空分设备、基础底部土壤,通风管内空气与管壁对流等传热量及基础通风量的热工计算方法,并以某厂3200m~3/h制氧机空分基础为实例,进行了理论计算与实测数据比较,结果较为吻合。并指出地层温度对低温设备的地下基础有不可忽视的热影响,计算时必须予以考虑。图3表3参5。     

与德士古渣油/沥青汽化制氨配套的新型空分设备

介绍南化公司从美国APCI公司引进的 4 0 0 0 0m3/h分子筛净化、空气增压膨胀、液氧泵、液氮泵流程的空分设备的生产能力与工艺流程及主要设备 ,并和传统的分子筛净化、氮增压膨胀、液氧泵空分流程进行了比较 ,提出了其优缺点。图 3表 1。     

空分板式冷凝蒸发器爆炸实例

空气分离装置中的冷凝蒸发器的爆炸,在制氧机诞生以来已屡见不鲜,但板式冷凝蒸发器采用后,它的局部微爆具有某些特殊性,有些规律还没有被充分认识。为了使兄弟单位“引以为戒”,本文介绍我厂两台“万立”制氧机板式冷凝蒸发器的爆炸情况,并谈一点看法。     

一组可逆板式换热器的启动操作方法

本文介绍了法国6500米~3/时制氧机采用一组可逆板式换热器启动的操作方法。作者通过与二组可逆板式换热器同时启动的操作方法的比较,指出一组板式操作手段多,易改变所需工艺条件,比二组板式同时启动好操作,所带来的麻烦可以克服。图1、表2。     

全板式6000米~3/时空分设备设计简介

全板式全低压铝结构 6000米3/时空分设备是我厂在无产阶级文化大革命期间,由管式6000米3/时空分设备变型设计而试制的新产品。与管式相比,全板式具有尺寸小,重量轻,效果好,结构紧凑、操作方便等优点。并节约大量贵重金属,据初步统计,每套全板式6000米3/时空分设备较之管式6000米3/时空分设备,可节省不锈钢41吨,铜材87吨。它的投产成功,是制造、安装、使用等单位共同努力的结果,是无产阶级文化大革命的丰硕成果!现将设计情况简介如下。     

全低压空分设备中环流出口温度的演变与二氧化碳自清除

全低压空分设备中为解决H_2O和CO_2的自清除,近年来广泛采用的是环流,而且环流出口温度由低向高演变,其起因是由于空分装置的冷损减少,致使膨胀量大幅度下降。因而要求提高环流出口温度以减少环流量,以不致大于膨胀量。由此带来的一个好处是缩小了CO_2冻结区的正返流之间的温差,使CO_2自清除效果得到改善。但是还必须十分重视切换板式换热器中气流的均匀分配。在多组换热的情况下,用中部集合管均压、均温知再分配的办法有明显的效果。图4、表5、参考文献7。     

增加膨胀空气旁通量提高氩产量的实践

介绍了增加膨胀空气旁通量来适当减少30000m3/h空分设备氧产量,适当提高氩产量的方法。并通过试验,摸索出一个增加量,这对需要氩甚于需要氧的用户很有参考价值。图2表3。     

全低压空分设备设膨胀后换热器流程方案分析

论述了膨胀机工况对换热器,工况、精馏工况的影响,提出用主冷热负荷来综合评价精馏塔的精馏效果。并指出,设膨胀后换热器,可减少膨胀空气量、提高空分设备的经济指标。对齐鲁石化公司6000m3/h空分设备的工艺流程计算表明,在设置膨胀后换热器之后,膨胀空气量同加工空气量之比由原13．2%降至11%,氧提取率由原90%增至92．9%。图8表2参4。     

新系列小型空分设备介绍

本文介绍了单高氧、单高氮、双高(返流污氮膨胀,产压力氮)、双高(正流空气膨胀,产常压氮)、液化设备五种新系列小型空分设备的产品范围(50~400标米3/时)、共同特点、原理流程及系列参数。新系列吸取了国外的先进技术和经验,对老产品更新换代,具有效率高、能耗低、运转周期长、产品不含水分等优点。图5,表4。     

也谈板式空分设备启动时不用启动干燥器的操作

本文从如何保证第一阶段水份的自清除和关于膨胀机降温的控制,论述了板式空分设备启动时不用干燥器的道理和应注意的问题,得出无论可逆式换热器是直列还是倒U形安装,只要操作得当,不用启动干燥器是完全可以的。图1、表1。     

用分子筛净化空气的大型空分设备

本文介绍了从法国液体空气公司引进的一套采用分子筛净化加工空气的大型空分设备的主要技术参数、技术特点、工艺流程、主要设备、主要仪控装置以及设备的布置情况。该空分设备氧产量19780标米3/时,90%O2;氮产量30370标米3/时,2ppmO2;液氮750标米3/时。定员每班3人。图4、表2。     

带增压器的透平膨胀机在空分设备中的应用

介绍了增压一透平膨胀系统的基理和特点;在低压空分设备中应用:可变供氧系统流程分析及性能参数讨论,在中压氮气或空气循环空分设备中应用;带一、二台增压器的流程讨论以及不同的换热器性能曲线。图9。     

空分上塔精馏允许的最大膨胀空气量的计算

本文根据空分设备物料平衡、精馏原理,对全低压空分设备上塔精馏所能允许的最大膨胀空气量计算公式进行了推导、演化和验证探讨。其最大量主要与上下塔取出的产品纯度及液体过冷度有关。而实际选用膨胀空气量主要由空分设备及可逆式换热器热平衡决定。图4表1参考文献10。     

SRKM状态方程在空分工艺计算中的应用

介绍了一种适合于空分汽一液相平衡计算的气体状态方程,推导了偏差焓、偏差熵及逸度系数模型,回归了N2－Ar－O2三元物系的ALPHA系数和二元相互作用系数,并通过实际应用进行了验证。图2表8表9。     

横流板式间接蒸发换热器的开发研究

横流板式间接蒸发换热器是间接蒸发技术应用于空气处理的一种典型设备,可以有效的回收空排风的热量(冷量),对降低空调能耗,实现建筑节能具有重要意义.提出了横流板式间接蒸发热器的热工计算方法,并根据间接蒸发换热过程传热传质的特点,应用ε-N1rU方法设计出了不规格,适用于不同新风量、结构紧凑、经济节能的横流板式间接蒸发换热器,并开发了横流板.间接蒸发换热器的计算机辅助设计程序.最后对横流板式间接蒸发换热器的性能进行了评价.