1Cr18Ni9Ti和12Cr1MoVG的异种钢焊接

选用ENiCrFe-3型焊条,采用合理的焊接工艺,进行了奥氏体不锈钢和珠光体钢的现场焊接.     

3Cr13与1Cr18Ni9Ti异种钢高压管焊接

在分析3Cr13与1Cr18Ni9Ti各自焊接性的基础上,根据异种钢接头焊缝金属成分与组织,选择不同焊接材料进行工艺试验,依据试验结果选定A307焊条成功地焊接了异种钢接头。     

T91钢+1Cr18Ni9Ti钢的小径管异种钢焊接工艺

叙速了T91钢 1Cr18Ni9Ti钢异种钢焊接的工艺试验和工程实际应用。从理论和实际上对T91钢 1Cr18Ni9Ti钢的焊接性、工艺性能进行了探讨，证明对于电站锅炉受热面用该类材质小径管时，采用镍基焊丝打底，镍基焊条盖面，焊前经100℃预热、小热输入焊接，焊后不进行热处理的焊接工艺是可行的。     

热处理对1Cr18Ni9Ti钢焊接接头性能的影响

试验研究了固溶＋稳定化处理、固溶处理和去应力退火处理对1Cr18Ni9Ti钢焊接接头力学性能的影响。结果表明：固溶＋稳定化处理试样的屈服强度、伸长率、抗拉强度均最高。扫描电镜观察结果表明：所有的断口均为韧窝型断裂。     

热处理对1Cr18Ni9Ti钢焊接接头性能的影响

试验研究了固溶+稳定化处理、固溶处理和去应力退火处理对1Cr18Ni9Ti钢焊接接头力学性能的影响。结果表明:固溶+稳定化处理试样的屈服强度、伸长率、抗拉强度均最高。扫描电镜观察结果表明:所有的断口均为韧窝型断裂。     

T91与12Cr1MoV异种钢焊接分析

在青海桥头发电厂六期扩建工程中，其125MW机组锅炉的高温再热器管（T91钢），与低温段珠光体耐热钢12Cr1MoV进行焊接，焊接难度大，通过焊接工艺评定试验，最后确定用高强配比的焊接材料进行焊接。结合焊接工艺实例，研究分析了T91与12Cr1MoV异种钢的焊接工艺原则，在焊材选择、工艺参数选择等方面作了详细论述，对今后类似焊接工程提供参考和借鉴。     

1Cr18Ni9Ti与15CrMo钢的焊接试验

在１５ＣｒＭｏ与１Ｃｒ１８Ｎｉ９Ｔｉ钢的焊接中，当焊接材料选择恰当时，既可控制焊缝的组织，又可防止在焊缝与母材的交合面产生脆硬的马氏体。由于两种钢的组织状态完全一样，焊后不能进行热处理，焊接接头的力学性能基本上能达到１５ＣｒＭｏ钢接头的性能，并满足１５ＣｒＭｏ钢本身性能的要求。     

1Cr13与1Cr18Ni9Ti不锈钢焊接接头组织及性能研究

通过钨极氩弧焊方法,在一定工艺条件下对1Cr18Ni9Ti与1Cr13实施焊接,并采用LOM、SEM对1Cr13马氏体型与1Cr18Ni9Ti奥氏体型不锈钢焊接接头进行金相组织、断口形貌观察及分析,利用显微硬度计、电子万能拉伸机测量了焊接接头的力学性能.结果表明,通过手工钨极氩弧焊,采用直流正接法(焊接电流为80 A,焊接速度为110 mm/min)能够获得外观平整、组织均匀,力学性能满足要求的焊接接头.     

T91与12Cr1MoV异种钢的焊接工

针对在电站安装及电厂检修中常遇到的T91与12Cr1MoV异种钢接头的焊接问题,提出了采用低匹配原则的全钨极氩弧焊的焊接工艺.实践证明,采用这种工艺进行焊接,可以获得优良的焊缝,能够保证设备的安全运行.     

1Cr18Ni9Ti钢不同焊接接头的低温拉伸性能

采用精密多功能低温静载材料实验机和扫描电镜，系统研究了焊接方法对1Cr18Ni9Ti钢焊接接头低温拉伸性能的影响。结果表明：在77K下，1Cr18Ni9Ti钢TIG焊接头的强度、伸长率均比MMA焊接头的高；两者拉伸断口均为韧窝和撕裂棱混合型韧性断口，但TIG焊接头断口中韧窝的尺寸细小而均匀。     

T91与1Cr18Ni9Ti异种钢焊接

T91钢是国外为提高火力发电机组的效率而研制的一种高合金耐热钢,它是完成超临界发电机组主蒸气参数由566℃向593℃过渡的关键材料.针对马氏体耐热钢(T91)与奥氏体钢(1Cr18Ni9Ti)的物理化学性能,分析了该异种钢的焊接性.通过在湘潭电厂二期工程中具体应用表明,采取适当的焊前预热及焊后热处理的措施,选取合适的焊接材料和焊接工艺参数,能够获得性能优良的焊接接头.     

1Cr18Ni9Ti与1Cr13不锈钢的焊接试验

通过钨极氩弧焊方法,对 1Cr18Ni9Ti 与 1Cr13 实施焊接.采用光学显微镜、扫描电镜对 1Cr13 马氏体型与 1Cr18Ni9Ti 奥氏体型不锈钢焊接接头进行金相组织、断口形貌观察及分析;利用显微硬度计、电子万能拉伸机测量焊接接头的力学性能;并通过海水模拟溶液浸泡试验,测量焊接接头极化曲线和交流阻抗谱.结果表明,通过手工钨极氩弧焊,采用直流正接接法,在合适的工艺下(焊接电流为 80 A,焊接速度为 110 mm/min),能够获得外观平整、组织均匀,力学性能与电化学性能符合要求的焊接接头.

Abstract：

The stainless steels of 1Cr18Ni9Ti and 1Cr13 were welded through deterministic craft by tungsten inert-gas (TIG) welding. The microstructure and fracture pattern of weld joints of 1Cr13martensite and 1Cr18Ni9Ti austenite stainless steels were observed and analyzed by means of LOM and SEM, the mechanical properties of the weld joints were measured with micro-hardness tester and electronic universal stretcher, and the polarization curves and AC impedance spectroscopy of weld joints were tested by seawater immersion test of simulation solution. The results show that adopting manual TIG welding through electrode negative to direct current soldering machine to weld 1Cr18Ni9Ti austenite stainless steel and 1Cr13 martensite stainless steel is feasible; under suitable process (welding current is 80 A, welding speed is 110 mm/min), weld joints can obtain good appearance and uniform structure; mechanical properties and galvano-chemistry properties can meet use requirements.     

12Cr1MoV-1Cr18Ni9Ti氩弧焊接工艺分析

分析了12Cr1MoV耐热钢与1Cr18Ni9Ti不锈钢的焊接工艺特点,介绍了采用焊材H1Cr24Ni13的氩弧焊接方法,对通过控制熔合比达到控制焊缝成分,改善和提高焊缝性能的工艺方法进行了讨论。     

SA335-P91与12Cr1MoV异种钢的焊接工艺

针对电站CFB锅炉安装及检修过程中常遇到的P91与12Cr1MoV异种钢接头的焊接,进行了焊接性分析,按低匹配原则选择了焊接材料,采用了钨极气体保护焊加焊条电弧焊的组合焊接工艺.实践证明,采用这种工艺焊接,获得了优良的焊接接头,保证了设备安全可靠的运行.     

水冷法焊接1Cr18Ni9Ti钢硫酸槽

我厂一直延用１Ｃｒ１８Ｎｉ９Ｔｉ钢焊制硫酸槽。１Ｃｒ１８Ｎｉ９Ｔｉ钢在非氧化性酸中耐蚀性不太好，由于焊接工艺措施不当，使用寿命只有一年半左右。通过对报废硫酸槽的观察和分析，发现破坏部位都在焊缝的两侧，而钢板面的总腐蚀并不严重。其寿命低的主要原因是焊接时晶间炭化物析出，在硫酸介质中产生了晶间腐蚀。通过采取水冷等合理的工艺措施，可有效地控制晶间炭化物析出，从而提高１Ｃｒ１８Ｎｉ９Ｔｉ钢硫酸槽的使用寿命。１晶间炭化物析出的原因及焊接难点 １Ｃｒ１８Ｎｉ９Ｔｉ虽然属于稳定化不锈钢，但在焊接时热影响区被快…     

1Cr18Ni9Ti不锈钢管道对接水平固定组合焊接

对1Cr18Ni9Ti不锈钢焊接性进行了分析。针对管道焊接的特点，制定了手工钨极氩弧焊打底，焊条电弧焊填充、盖面的组合焊接工艺并应用于压力管道焊接，取得了良好的效果。     

1Cr18Ni9Ti不锈钢大管道的焊接

采用TIG+MAG焊接工艺焊接1Cr18Ni9Ti不锈钢大管道。TIG焊内、外填丝法焊底层,MAG焊填充及盖面层。该工艺解决了以往采用TIG焊或手工电弧焊效率低、成本高、质量难以保证的问题。