桩土相互作用时桩参数对大直径空心桩承载影响的有限元研究

运用Ansys有限元技术,分析了在竖向荷载作用下大直径空心桩桩顶沉降、桩端沉降与桩身压缩三者的关系,桩长L对桩身轴力的影响,桩长L、桩径D、桩体弹性模量E对桩P-s曲线的影响,桩长L、桩径D对桩P-Se（桩端沉降与桩顶沉降的比值）曲线的影响,具有工程上的实际意义。     

剪切位移传递法确定单桩承载力

剪切位移传递法主要特点是将桩侧摩阻力与端阻力分开考虑，位移协调将二者再联系起来。计算时将桩分成若干微小单元，根据桩的沉降由桩尖位移和桩身压缩量两部分之和组成，列出n元非线性平衡方程，解此n元非线性方程组并用迭代法可求得在一假设桩尖位移下桩顶竖向作用力，预估出单桩在竖向荷载作用下的荷载－沉降曲线。     

群桩沉降简化计算方法研究

在竖向荷载作用下,基于单桩沉降简化计算方法的基础上,将群桩沉降量看成由桩身压缩量与桩端土层压缩量组成,而桩端土层压缩量考虑桩与桩之间的相互作用,给出了基于相互作用系数的群桩沉降计算式,可以反映距径比、长径比,桩数和桩周土层等特性。通过实例计算表明该计算方法具有足够的精度。     

桩身弹性压缩量计算与检测方法

单桩竖向抗压静载试验模拟竖向抗压桩实际工作条件,从中检验单桩竖向抗压承载力是否满足设计要求,是目前验证基桩承载力最直观、最可靠的试验方法。依据《建筑基桩检测技术规范》(JGJ 106—2014),当桩长40 m时,在采用单桩竖向抗压静载试验检测数据来确定极限承载力时,宜考虑桩身弹性压缩。简要介绍混凝土灌注桩桩身弹性压缩量的理论计算和现场检测方法,认为超长桩在承载中存在明显的桩身压缩等情况。     

超大超长群桩基础沉降有限元分析

超大超长群桩在大跨桥梁和高层建筑中得到广泛的应用.本文以某长江大桥超大超长群桩基础为例,用三维有限元法分析了群桩基础的沉降特性.地基采用理想弹塑性模型,桩身混凝土用线弹性模型模拟,桩-土界面设置了有厚度的薄单元.假定不同大小的地基土弹性模量,分析桩顶沉降规律,研究桩顶沉降、桩身及桩底土层压缩量之间关系.同时,分析了平均桩顶沉降、平均桩顶轴力以及土体弹性模量三者之间的关系.     

扩顶CFG桩的沉降和应力研究

从理论上分析了扩顶CFG桩的作用机理,以辽宁某石油储罐工程为背景对桩体的力学性能进行了分析,并运用FLAC3D有限差分程序进行了计算机模拟,对普通柱桩和扩顶桩从桩土沉降差、桩土应力比和桩身轴力3个方面进行了对比分析,同时得出了扩顶桩的桩侧摩阻力的分布图。对比表明扩顶CFG桩在不改变桩身直径的前提下能较大的减少桩土沉降差和增大桩土应力比,桩顶起到了很好的“荷载收集”作用,有效的提高桩体承受的荷载和桩土应力比,充分发挥高承载力桩的特性。     

夯实水泥土桩复合地基承载特性研究

夯实水泥土桩单桩及多桩复合地基静载荷试验结果表明,竖向荷载作用下,复合地基是由桩体和桩间土体共同承担上部荷载,桩体分担大部分的荷载,桩身应力集中作用明显。当桩身发生屈服破坏后,桩身分担荷载量减小,而桩间土分担的荷载量增加。而多桩复合地基桩身分担的荷载量要远大于桩间土分担的荷载量,且各桩并不同步承载,表现为竖向荷载与桩土分担荷载曲线呈台阶状的特点。相比于单桩复合地基,四桩复合地基更有利于桩身承载力的发挥。     

桩底沉渣对嵌岩钻孔灌注桩承载性状影响研究

结合某嵌岩灌注桩工程,采用弹塑性有限元方法模拟桩底有沉渣条件下,桩底沉渣对桩的承载性状影响,分析有桩底沉渣情况下荷载-沉降曲线、桩身轴力和侧摩阻力、桩端阻力和总侧阻力的变化情况,有限元模拟荷载-沉降曲线与实测曲线相符,由于桩底沉渣的存在,大大降低了桩端阻力,从而降低桩的极限承载力,增大了桩顶沉降.     

大直径开口钢管桩竖向承载特性试验研究

利用分布式光纤传感技术获得了大直径开口钢管桩在竖向压力下的桩身应变。在抗压静载试验的基础上,分析了桩身轴力、桩侧摩阻力和桩端阻力随桩顶荷载的发挥规律。桩身轴力沿深度的分布、各土层侧摩阻力和桩端阻力的发挥均与桩顶荷载的大小密切相关。在各级荷载下,桩身变形主要表现为轴向弹性压缩。假定桩端阻力主要来自土塞,分析了土塞与内壁的相互作用随桩顶荷载的变化。基于一维竖向平衡分析和有效土塞高度的研究,建议了大直径开口钢管桩的承载力计算方法,为工程设计提供了参考依据。     

PCC桩Q-S曲线Bolztmann模型拟合及承载力计算

基于3个场地共13根桩的现场试验资料,对现浇混凝土薄壁筒桩进行了桩顶荷载-桩顶沉降曲线的数学拟合和承载力计算.结果表明,和抛物线模型、指数模型相比,本文建议的玻耳兹曼模型是描述薄壁筒桩桩顶荷载-桩顶沉降曲线的较好模型,它对直线型、缓变型、陡变型曲线都能进行较好的拟合;用玻耳兹曼模型拟合13根薄壁筒桩的桩顶荷载-桩顶沉降曲线的效果很好,相关系数都达到0.980 6以上,平均0.992 6;对桩顶沉降已超过30 mm的8根桩,Q₃₀ 计算值与实测值误差百分比的绝对值在0.110 0%~8.440 0%,平均值为2.897 5%, 对桩顶沉降未达到30 mm的5根桩,利用拟合方程式可对桩顶荷载Q₃₀进行预测.     

利用锚桩对大孔径灌注桩试桩的尝试

通过北疆铁路某铁路大桥桥墩的大直径灌注桩基础试桩的分析探讨，提出可利用锚桩对大孔径灌注桩进行试桩，此法节省费用，用工少，时间短，为解决同类工程技术问题提供了一个有效途径，同时也说明了对试桩试验反力的重要性。     

碎石桩复合地基场地预制桩沉桩试验

为了研究在沉管碎石桩复合地基场地中沉入预制桩的可能性,进行了预制桩沉桩试验。结果表明:该场地沉入预制桩是可能的;经低应变检测,试验桩全为完整桩;位于沉管碎石桩中心或桩间土部位的试验桩,其桩身垂直度偏差满足规范要求,但位于碎石和土交界部位的试验桩,桩身垂直度偏差超出规范要求。设计时应避开碎石和土交界部位布桩。试验结果可供同类工程参考。     

薄壁桥台嵌岩桩基础斜桩与直桩设计方案的比较

结合莫桑比克Nampula-Cuamba道路升级改造项目第二标段Monapo桥基础桩基工程,采用Prokon 2.5结构分析软件对薄壁桥台嵌岩斜桩和直桩在不同台高和不同桩长的受力和配筋情况分别进行计算分析,从而为设计中根据不同地层条件和不同台高选择合理的桩基形式提供依据。     

钢管桩嫁接大直径桩在边坡支护中的应用

在坚硬岩体中施工大直径抗滑桩非常困难,需要安全有效的结构设计和合理施工方法的选择。以某基坑支护工程实践为例,大胆创新支护桩结构设计方案,通过在坚硬岩段采用微型钢管群桩代替大桩方案的变更设计,改进了施工工艺,有效地克服了在坚硬岩体中施工大口径桩嵌岩困难的问题,满足了原设计中的嵌岩深度,达到了支护效果。     

CFG桩复合地基承载力不足时的短桩补救方法及多桩复合地基检测

本建筑原设计CFG桩复合地基承载力为330k Pa,施工完成一半多时发现不能满足390k Pa承载力要求,于是采用了在原长桩间隙布设CFG短桩形成长短桩复合地基,从而解决了原设计承载力不足的缺陷;施工结束后复合地基承载力采用了多桩复合地基检测方法,检测数据证明该处理措施经济合理可行。     

液压静力沉桩机钳口调心结构的研究

对夹桩及压桩时钳口及桩的受力以及危险截面的位置进行力学分析，并在对现场情况进行细致观察的基础上，结合现场实践和理论研究设计了准球头式钳口调心结构。理论分析和实践证明，准球头式双层调心结构实现了钳口内表面与桩表面的良好贴合，具有造价低，结构简单，夹桩安全，压桩质量高等优点。     

桩基取芯验桩中钻探技术问题探讨

分析了桩基砼的结构构造与性质;钻探技术要求;施工工艺;探讨了各种情况下采取的技术措施。     

排桩式地下连续墙技术的拓展

排桩式地下连续墙技术，采用钻孔灌注桩及相应配套技术，已发展成为软土地层深基坑开挖的支挡结构一项重要手段。结合施工实践，论述了排桩桩型结构设计、配套技术的发展、施工技术与质量控制等方面的问题。     

超长预应力管桩施工实践

根据<先张法预应力混凝土管桩>(GB 13476-1999)、浙江省建筑标准<设计结构标准图集>(2002浙G22)的规定,预应力管桩摩擦桩的长径比≯100,当用于端承桩或摩擦端承桩且须穿过一定厚度较硬土层时,其长径比≯80.理想·伊萨卡管桩工程最长的设计桩长60 m,桩径为550及600 mm,采用4节15 m的桩连接,长径比超过100,属于超长预应力管桩且地基土层主要为粉土与砂土.通过杭州理想·伊萨卡管桩工程实例,对砂层、粉土层中超长预应力管桩的施工工艺的制定进行了有益的探索.     

抗拔（浮）桩的发展历程和研究方向

综述了由最初的普通钢筋混凝土抗拔（浮）桩发展到预应力抗拔（浮）桩的历程；总结了对于抗拔桩性能研究的3种方法：现场试验、模型试验和理论分析法。在此基础上为了降低成本，方便施工，环保高效，提出了一种新型的预应力抗拔（浮）桩，即部分粘接预应力抗拔（浮）桩，这将是预应力抗拔（浮）桩一个有意义的发展方向。