时效温度对铍青铜弹性元件组织及性能的影响

针对不同产品所需铍青铜弹性元件性能技术要求不同的问题,对不同状态铍青铜的时效温度、显微组织及性能进行了研究。结果表明:对于QBe2.0铍青铜,C态和CY4态的时效温度不能超过350℃,而CY2态和CY态的时效温度不能超过320℃;超过该温度后,铍青铜硬度开始降低,晶界反应量增加,即发生过时效。所得结果可用于指导铍青铜弹性元件的时效热处理。     

Cu-Ni-Mn合金的高温性能

本文介绍新型弹性材料Cu-20Ni-20Mn合金的高温性能,并试图通过显微组织来解释合金具有高温性能的原因.试验结果表明,合金经450℃时效后,在300℃下抗拉强度(σ_b),屈服强度(σ_(0.2))和弹性模量(E)都高于铍青铜的常温性能.高温接插件的试验结果表明,在200℃下工作的接插件性能优于铍青铜。该合金之所以能在较高温度下工作,是因为合金具有较好的高温组织稳定性等因素所致.     

高弹性极限测试方法的研究

弹性极限是仪表用弹性合金的重要指标之一,掌握材料的弹性极限,对于弹性元件的设计和材料的合理使用有着直接的关系。JB1821—76是测量带材弹性极限的通用方法之一,其不足之处是材料具有较高的弹性极限时,测量就有困难;此外,国内尚未建立实用的丝材测量方法。解决具有高弹性极限的厚度为0.10～0.60mm的带材     

国内集锦

高级弹性材料——铍青铜由于价格昂贵,因而在工业上广泛使用受到一定限制。为此,上海材料研究所研究成功一种铍青铜的代用材料。它的强度接近于铍青铜,弹性则超过铍青铜,可以广泛用作弹性元件的材料。     

3YC24合金膜片在耐蚀仪表中的应用

一、前言 3YC24合金系重庆仪表材料研究所研制,新近推广的一种Ni—Cr—Mo—W高性能耐腐蚀合金。它在强腐蚀介质中具有良好的耐腐蚀性能,并兼有较高的弹性性能,机械性能和疲劳性能,目前被推荐为制造耐腐蚀仪表的各种精密弹性元件,如耐腐蚀弹性膜片、弹性波纹管、弹簧管等的理想材料。本文阐述了3YC24合金在一些强腐蚀介质中的耐蚀性能;根据仪表弹性元件对其所用材料的弹性极限,弹性模量等物理一机械性能的要求,进行了分析和装表验证。实践证明,3YC24合金的弹性元件成型性和焊接性与3J1合金相似,且具有良好的机械加工性能,是难得的耐蚀仪表弹性元件用材之一。     

耐蚀耐高温高弹性合金研制

本文介绍了一种耐腐蚀、耐高温、无磁高弹性合金Ni40Cr20Co20Mo。该合金具有优良的耐蚀性能,弹性高、强度大,所制成的高温扭管,是高温调节仪表的关键元件,在500℃高温下综合性能良好,完全满足在较复杂的工作环境下(高温、高压、腐蚀介质)测量仪表用弹性敏感元件的要求。本合金系奥氏体型合金。试样采用真空感应加电渣重熔的冶炼工艺,钢锭经锻造,热轧或冷拉成管或带料。尽管本合金强度高、硬度大,但在淬火状态下塑性提高,因而亦可制成形状复杂的弹性元件。合金     

冷变形铍青铜QBe2时效组织转变特征研究

本文根据铍青铜QBe2时效析出与再结晶的交互作用,研究其时效组织转变特征。结果证明,时效析出导致合金再结晶温度与激活能升高;冷变形可以加速连续析出,改变了析出相的形貌,延缓了不连续析出。在弹性元件要求韧性较高时,对硬态合金进行“过时效处理”是可行的。     

铜基弹性合金的发展现状

弹性元件是一种量大面广的基础元件,在各工业部门尤其是国防工业部门占有非常重要的地位。航空工业中使用弹性元件的仪表占航空仪表的百分之四十;飞机大气参数系统、火力控制系统、冷气液压系统、高空救生系统以及发动机燃油调节系统等等,都离不开弹性元件。由于弹性元件的精度、寿命和可靠性主要取决于材料性能的优劣,所以,弹性材料的研究受到国内外的普遍重视。铜基弹性合金具有较好的导电、导热和耐腐蚀性能,在较小的负荷下具有较大的弹性变形,因此被广泛应用于各种仪表弹性元件,如吊丝张丝、片簧盘簧、触点弹簧、压力弹簧管、膜片膜盒、波纹管以及谐振弹性元件等。近年来,各国致力于合金理论、强化机制和加工工艺诸方面的研究,不但     

Nb-40Ti-5.5Al弹性合金等温时效研究

一、前言整体式压力传感器弹性材料多用棒材。然而,对于铌基弹性合金来说,要冷加工成形变均匀的棒材,是相当困难的,尤其尺寸较大时。一般需用热加工开坯,固溶淬火后时效硬化处理。Nb—40Ti—5.5Al弹性合金不仅具有优良的综合性能(包括耐腐蚀、无磁性、高温恒弹性、弹性极限高以及弹性滞后小等),而且在固溶淬火态进行时效处理,亦有明显的强化效果。因此,该合金适用于有特殊性能要求的压力传感器。本文用金相、电镜、电解分离和X射线衍射、以及金属薄膜的电子衍射分析等方法,研究了该合金固溶淬火后等温时效的组织     

仪表的稳定性与弹性元件的关系

科学技术是第一生产力,仪表是科学技术发展的重要“工具”。不言而喻,仪表是当代推动科学技术进步和社会的发展的重要武器。仪表的种类多,功能也覆盖社会的各行各业。但是,实际使用中的仪表,其稳定性和精度度往往参差不齐,经常出现同一样品在不同实验室测量结果不同的现象,这样企业将无法对产品的性能作出准确的评价,因此,提高仪表的稳定性是社会亟待解决的问题。弹性元件是仪表的一个重要组成部分,其性能直接影响到仪表的稳定性,是造成仪表稳定性差的重要原因。弹性元件的缺陷主要包括弹性滞后,弹性后效,及其它的不可恢复变形特性。弹性元件的这些缺陷可能会导致仪表的不稳定,失灵,甚至失准。     

仪器仪表弹性元件用新型钢与合金

仪器、仪表及各种自动化装置的可靠性、长寿命和准确性取决于它们所采用的弹性元件的性能,而元件性能的好坏则取决于制作元件的弹性合金。随着弹性元件使用条件越来越苛刻,对各种整机准确性和可靠性的要求越来越高,目前工业中采用的弹性合金的品种也有了增加,不仅研制了大量的铁基、铜基弹性合金,同时还研制了银基、钼基、铌基、钯基     

Cu-15Ni-8Sn及Cu-15Ni-8Sn-0.2Nb Spinodal分解型弹性合金的研究

研究了形变时效和淬火时效对含 Nb 和不含 Nb 的两种 Cu-15Ni-8Sn spinodal 分解型合金的力学性能、应力松弛性能和其他物理性能。经56%形变、400℃时效30min 能使这两种合金获得很高的强度(σb～1400MPa,σ_(0.2)～1300MPa)和弹性模量(E～140,000MPa);在200℃具有良好的抗应力松弛性能;加 Nb 的合金能改善250℃的抗应力松弛性能。淬火时效处理能获得适中的强度(σ_b900～950MFa,σ_(0.2)630～650MPa)和极良好的延性(δ～20%);加 Nb 能加速 spinodal分解,提高时效初期的强度。淬火时效态的两种合金在250℃下均显示良好的强度和弹性的稳定性,十分适合用作高温导电弹性材料。对调幅组织的强化和 Nb 的作用进行了讨论。     

热处理工艺对BT22钛合金组织和性能的影响

研究了两级退火工艺参数对BT22钛合金显微组织和室温拉伸性能的影响.研究发现:热处理后的显微组织为α+β的两相组织,晶粒形状较为规则,晶界上有连续和不连续的α相,晶内分布着点状、球状和短杆状的α相;BT22钛合金强度在830℃(T1)出现极大值,随着等温淬火温度(T2)的升高及时效温度(T3)的降低而增高,塑性的变化规律与强度相反;等温淬火的冷却方式(υ2)对合金的性能影响不大,BT22合金具有低速冷却的淬火性能,淬透性能极好.     

解决提高弹簧钢和弹性合金性能问题的现状

近年来对弹簧钢和弹性合金性能的要求有了显著的提高。这是因为要想提高使用弹性元件的仪器、仪表的精确度和可靠性就必须如此。提高弹性合金性能这一课题的解决是通过几个     

铍镍钛合金带材试制总结

含有1．9-2．5％Re,0．4-0．6％Ti的键镍钛合金是一种具有很好综合性能的高弹性材料,属于时效硬化型合金,用于航空仪表中制造动压膜盒时,对材料的成型性能,机械、弹性性能,以及尺寸精度、表面质量等,都有较严格的要求。文中对本厂生产的铍镍钛合金带材试制工作加以总结,并探讨合理的生产工艺,其生产工艺特点如下：1．铸锭在1000-1050℃、温度下以每道次5％左右的加工率直接进行热轧开坯；2．中间热处理采取在800-900℃温度下真空退火；3．最终热处理在有效加热区长度不短于3 m的连续淬火炉中进行,其工艺参数为：温度1050℃,带材通过速度：2 m／min。带材在淬火状态下杯突值不小于7mm (冲头半径10mm),具有良好的成型性能；时效处理后具有很好的件能：抗拉强度σb为160-180kgf／mm2,硬度Hv为550kgf／mm2左右,弹性模量E为18000-20000kgf／mm2,弹性后值不大于0．3％。     

铍青铜(QBe2)超塑性预处理工艺的研究

通过工艺试验发现,供应态的铍青铜(QBe2)经一定的预处理,可获得良好的超塑性。在550℃和ε=1.67×10~(-3)s~(-1)的应变速率拉伸,合金能呈现大于1000％的高延伸率。文中提出的淬火+时效;淬火+冷轧,淬火+时效+冷轧的三种预处理工艺都能使合金获得超塑性的组织状态。分析和讨论了预处理工艺参数和所需的最佳组织条件。     

提高作仪表弹性敏感元件用高强度钼丝的性能

用钼丝作弹性敏感元件材料的张丝、吊丝等,对钼丝的弹性性能要提出更高的要求。用弹性极限来衡量这些弹性性能是较为适宜的,弹性极限值与机械滞后值有关,后者是弹性元件最重要的一个使用参数。本文介绍了采用再结晶前退火的方法提高弹性极限和强化未淬火态钼丝(交货状态)     

中华人民共和国第一机械工业部部标准 仪表用弹性合金带材

本标准适用于制造仪表弹性敏感元件(如膜片、膜盒、波纹管等)和特殊用途的簧片的弹性合金带材。一、品种 1.带材由QSn6.5—0.1、QBe2.0、QBe1.9、1Cr18Ni9Ti和Ni36CrTiAl(3J1)制成,供应状态按表1:     

热处理对无磁铸造AI—Cu—Zn合金组织和性能的影响

本文研究了高合金化的 Al—Cu—Zn 无磁合金经过均匀化退火。淬火及时效处理后,其组织和性能的变化,作为该合金热处理的依据。试验结果表明,含18—20%Cu 及20—22%Zn 的铸造 Al 合金铸态下的 H_B 值约为105kgf/mm~2,均匀化退火后减小到84kgf/mm~2。经过440℃淬火和自然时效后,其硬度随时效时间而增大,20天后 H_B 值由淬火状态的104kgf/mm~2增加到123kgf/mm~2;440℃淬火和160℃人工时效后,合金的硬度明显减小,时效29小时后,H_B 值约为76kgf/mm~2。淬火后自然时效或者淬火后人工时效,该合金的碎化率不发生明显的变化,测得的 K 值为0.08～0.09×10~(-6)cm~3/g,而铸态下的磁化率比这个数值要小(0.04～0.06×10~(-6)cm~3/g)均匀化状态的 k 值略低于铸态。上述性能是由各种状态下合金中的组织特征决定的。均匀化退火后,合金的组织为α T′ η;淬火后,保留了高温α CuAl_2的组织特征,再经人工时效后,η自两个相中析出,η为非强化相,因而,该合金用淬火时效不能达到强化的目的,不宜采用此种热处理形式。     

抗硫弹簧用材料oCr15Ni40MoCuTiAlB合金性能的研究

在高含硫化氢(20g～80g/m~3)的天然气介质中工作的仪表.对制作其弹性元件的材料提出了严苛的要求,特別是在弹性元件承受了较高工作应力的场合。装表及现场实验表明,研制的合金oCr15Ni40MoCuTiAlB能够满足抗硫仪表中重荷弹性元件的要求。本文研究了固溶制度、预冷变形、时效制度对该合金力学性能的影响,考察了若干最终状态的抗硫化氢腐蚀性能。列举的大量试验数据表明,该合金通过冷变形+回火的综合强化制度容易满足弹性元件在成型性、力学性能、抗硫化氢腐蚀性能等方面的要求,并在最佳工艺制度下,其力学指标不低于50CrVA和GOsi2MnA的水平。对数据的分析表明,OCr15Ni40MoCuTiAlB合金是目前比较理想的抗硫弹簧材料。