矩形花键齿的等分测量

我厂在生产矩形花键时 ,有时由于花键齿等分精度较差 ,给装配带来一定困难 ,影响花键的配合精度、传动转矩、使用寿命。为解决此问题 ,我厂通过生产实践验证 ,设计了一种矩形花键的等分测量方法 ,如图 1所示。图 1　矩形花键的等分测量 　　花键轴和花键套的材料为 4 0Ｃｒ或 4 5钢 ,热处理调质ＨＢ2 6 9～ 30 2 ,花键齿侧表面粗糙度Ｒａ1.6 μｍ ,花键副配合采用外径定心 ,花键轴外径、内径和齿宽公差分别为ｆ7、ｃ12、ｆ9,齿宽对称度公差为 7级、花键套的花键大径、小径和槽宽公差为Ｈ7、Ｈ12、Ｅ8,槽宽对称度为 7级。　　一、花键轴和花…     

管状零件扩口的一种新工具

对管状零件进行扩口,如变形稍大些,管口容易破裂,尤其是一些口径小、管壁薄,而扩口直径要求又较大的零件更是如此。我厂产品中的导油管零件,材料为T3紫铜管(φ5×1), 其扩口要求如图1所示。由于扩口直径较大,如用一般冲压方法则不能达到零件的设计要求,后来我们设计出如图2所示的扩口工具,成功地解决了这个问题。     

胀孔工艺的研究与应用

1,拉孔存在问题与分析 我厂加工机床齿轮零件（见图1）,材料为45,基体为正火组织,正火硬度为179-229HBW。齿轮加工主要工艺流程为：车齿坯→拉矩形内花键→精车→滚齿→齿端倒圆角→热处理高频淬火→修内花键→磨齿。花健夫径φ75^＋0.03 0mm为装配定位基准,由于热处理变形,上端内花键缩小0.05-0.07mm,     

拨叉轴错料的一种挽救方法

汽车变速器拨叉和拨叉轴是直接改变齿轮啮合的构件,拨叉轴两端支承在变速器上盖的座孔中,可作轴向移动。如果拨叉轴零件因下错料使力学性能达不到技术要求,就势必会造成挂挡时发卡及拨叉前移或后移的距离不足,则滑动齿轮不能完全啮合,甚至出现变速器自动脱挡的故障,严重影响使用寿命。图1所示为BJ212型汽车变速器二、三挡换挡叉轴零件,材料为45钢,常规工序为:车外圆→粗磨外圆→铰孔,扩两端孔至φ6.3mm→铣R槽→攻丝M6→高频淬火→精磨外圆φ13mm→磨两平面。     

一种深孔钻装置

工件如图1所示,φ6mm孔的直径较小,深度大。小批量试制时,在摇臂钻上加工,排屑困难,容易折断钻头,操作困难,费时费力。我们采用了图2所示的深孔钻装置,明显地克服了上述缺点,经过大批量的生产实践,取得满意效果。 1.工作原理 如图2所示,驱动电动机通过V带轮11、键12,将动力传至花键导套17和花键套8,花键套8     

机夹金属陶瓷车槽刀

机夹金属陶瓷车槽刀汽车齿轮箱总成中都有几个换档拨叉，而与之相对应的是滑动齿套和齿轮上的拨叉槽。拨叉槽的加工通常采用先预车槽，再用左、右两把车槽刀扩切两个侧面至槽宽，同时切槽底径至要求尺寸。在金属切削中，车槽刀的工作条件比较恶劣，切屑在形成过程中变宽，...     

加工交叉小孔的开式快速钻模

我厂在生产某汽车变速器零部件的过程中,遇到了如图1所示的拨叉轴。工序要求加工两交叉小孔φ5H10_0~(+0.048)mm和φ5H11_0~(+0.075)mm,由于两孔呈异面分布,这给钻模设计带来了一定难度,若采用模拟拨叉轴的形状及基准的方法,即从钻模的内孔模拟该轴的外圆φ16.4_(-0.027)~0mm,以V形插销模拟该轴的v形槽,设计成闭式的翻转钻模,则该钻模不仅结构和形状较复杂,而且排屑性差,工效低。为此,我们设计了如图2所示的开式翻转钻模。     

密封环槽卡规

我厂大批量生产拖拉机配件,由于检测手段不正确影响了产品质量,造成使用中的故障。例如东方红75马力拖拉机支重轮密封环,过去生产根据计算槽深尺寸(2～1.57mm),在外径尺寸合格时,用游标卡尺检测槽深,实际上保证不了底径的尺寸,为此我设计制作了密封环槽卡规,如图2所示。其调整使用介绍如下:按照底径最大尺寸φ80.35、最小尺寸φ79.90各做一个校对棒,来校准卡规通、止端,调整时旋进旋出调整螺钉,手感合适即可,这样     

小口径三通球阀的球体加工

小口径三通球阀球体若用型材加工,加工两通孔及扁槽必须用专用夹具,才能保证加工精度。球体尺寸见图1。加工时按图2所示尺寸车好坯料,用球面车床或在普通车床的刀架上装旋风铣头车出带柄球体,如图3所示。使用如图4所示的专用夹具在小型工具铣上加工2-φ6mm孔及扁槽。加工过程如下: 1.钻φ6mm孔将球体的柄部置于定位板1的定位槽中,夹紧球体,钻出第一个φ6mm孔。     

为孔环槽底径检测仪

工作中经常遇到如图1所示内孔环槽底径D的检测,特别是油缸活塞杆密封导向套内孔环槽底径的精度较高(为H9级),一般通用量具难以测量或不能保证精度,下面介绍一种简易,精确的检测仪。 该检测仪结构如图2所示,主要由调节爪1,钳体     

三爪卡盘卡瓜的修磨

三爪卡盘是车床自动定心夹具,在长期使用当中,由于平面螺纹、卡爪传动面以及爪口磨损,普遍存在喇叭口形(即外大内小)和偏心,如图1所示。我们根据图2所示方法对卡爪进行修磨,为此设计了一只套,如图3所示。套中三个方槽按卡爪厚度设计,可大于卡爪厚度0.5mm左右;六处斜面按卡爪的爪口斜面设计;内孔φ大小要使卡爪口露出即可;     

胀套式简易心轴

加工图1所示的工件端面浅槽时,用三爪自定心卡盘夹外圆,工件会因夹紧力而变形,用φ30mm内孔为工艺基准,则需心轴定位并夹紧。为此,我们设计制作了一种用胀套定位、胀紧的简易心轴,如图2所示。     

奥拓微车拨叉钻孔工艺

奥拓微车的换档拨叉由于 制造难度较大,和其他配件一 样,过去一直是进口,国内曾 有几个厂家试生产过,但由于技术方面的原因,总是满足不了产品的质量要求。 该拨叉如图1所示,钻φ4.5_0~(0.1)mm的销孔时,要保证相关的5°± 30′及15.5±0.1mm两尺寸的位置精度。我厂原来按照图2及图3确定的钻孔工装方     

花键孔预胀胎具

拖拉机变速箱滑移齿轮(见图1),材料为20CrMnTi钢,要求渗碳淬火处理。图样要求花键孔尺寸为φ32_0~( 0.05)mm×φ26_0~( 0.28)mm×φ6_( 0.025)~( 0.065)mm。根据热处理变形规律,热处理前要求花键孔尺寸为φ32_( 0.05)~( 0.08)mm×φ26_( 0.15)~(0.28)mm×φ6_( 0.05)~( 0.08)mm。     

大用量推切法加工小模数花键孔

小模数花键副在仪器结构中起传递扭矩和轴向调节的作用。小模数的小型花键孔,由于直径小、精度要求高。加工起来困难大,往往成为生产关键。对于这种零件,经分析研究,决定采用大用量推切法加工。实践证明,这种方法较好地解决了小模数小型花键孔的加工,质量稳定。下面作一简单介绍。花键孔零件如图1所示。花键孔直径φ8.2mm、     

加工窄槽的刀具

在零件加工,特别是模具加工中,常常遇到如图1所示的零件,槽宽在1mm左右的封闭形及非直线形窄槽的加工问题。若采用电火花加工,周期长,效率低,成本高。我们在使用加工中心等数控机床进行加工的实践中,摸索了一套行之有效的窄槽铣削方法,其关键是制作小直径的铣刀。图2所示,是我们制作的几种窄槽铣削用刀具。图2a、b所示刀具由中心钻改制而成。对于图2a,选用标准直径为φ1～2mm的中心钻,将刀尖磨平,然后磨出底齿。刀具几何角度参数见图。它适     

在滚齿机上加工齿根带锥度的花键轴

我厂加工根径带锥度的圆柱渐开线花键(图1),其齿数12,双径节8,16,压力角30°,外径φ9.6h11,分度圆直径φ38.1mm,根径斜度为2°55′,它的特点是:花键径根和齿根槽宽是变化的,用成形铣刀在万能铣床K62W加工,效果不好。为此,我们对现有滚齿机Y38—1进行了改装,把     

一模两用的钻孔夹具

钻孔夹具设计的优劣,对生产效率和零件互换性影响较大。我们采用一模两用的方法,用一个钻模可钻两个相互联接装配的零件孔。如图1,轴盖要钻4个φ9mm的螺栓通孔,箱体b要钻4个M8的螺纹底孔φ6.7mm,攻丝后两件装配在一起。我们采用图2所示的钻孔夹具,钻轴盖时采用图3(a)的定位方法,用可换钻套A钻4-φ9mm的孔。钻箱体孔时采用图3(b)的定位方法,用钻套B钻4-φ6.7mm孔。     

用废旧硬质合金棒制作铰刀

在生产实践中,我们常遇到已加工好的带孔工件,经热处理淬火后有缩孔的现象。例如我们加工某厂一批如图1所示的工件,工件材料GCr 15,淬火硬度HRC 53～58,工件上φ1.2_0~(+0.02)mm孔经淬火后不能与配件装配,在没有加工条件的情况下,我们用φ1.5mm的废硬质合金棒,经过反复试验磨成图2所     

改装631K花键铣适应超长工件需要

我厂750型旅游面包车左、右半轴上的花键原在铣床上加工,因分度误差较大,改在631K花键铣上加工。但631K的最大加工长度为600mm,工件长度为706 mm。为此,我们取下床头箱上的内锥套和拨盘,重新设计了一个法兰盘,具体结构尺寸如图1所示。 图2所示为改装后的床头。将新设计的法兰盘装在床头架的主轴上以后,再在法兰盘上安装一个 φ200mm的新卡盘。为避免定位误差,法兰盘的外圆 φ165mm和起定位作用的内孔 φ140mm,对 M 145 ×3的同轴度要求较高。法兰盘装到主轴上以后,测得外圆φ165 mm的圆跳动为 0.007 mm,再将卡盘装在法兰盘上以后,实测配合…