Ni_(36.1)Fe_(63)Si_(o.3)Mn_(0.6)合金的最大磁导率及其温度稳定性

主要研究了热处理工艺对Ｎｉ３６．１Ｆｅ６３Ｓｉｏ．３Ｍｎ０．６合金的最大磁导率及其温度稳定性的影响。实验表明，退火温度升高，保温时间延长，合金的最大磁导率显著增高，而磁导率温度稳定性基本不变。组织分析表明，晶粒长大，位错等缺陷的消失是最大磁导率提高的主要原因。     

仙台合金与非晶态合金的发展

仙台合金与非晶态合金的发展仙台合金是日本增本和山本等人所发明并经过改良的Ｆｅ－Ｓｉ－Ａｌ三元系合金，特别是含Ｓｉ９．６％、Ａ１５．４％的合金，其初始磁导率为３５０００、最大磁导率为１１７０００、饱和磁通密度为１．１Ｔ、矫顽力０．０２Ｏｅ、电阻率８１μ...     

1J79磁性温度稳定性试验研究

本文为提高高磁导率IJ79软磁合金的磁性温度稳定性，研究了Mo含量以及冷变形率、热处理工艺等因素对合金磁性温度稳定性的影响，最终选择了合适的合金成份和加工工艺获得了较好的磁性温度稳定性，满足了航空航天飞行器电气系统要求．     

1J79磁性温度稳定性试验研究

本文为提高高磁导率１Ｊ７９软磁合金的磁性温度稳定性，研究了Ｍｏ含量以及冷变形率、热处理工艺等因素对合金磁性温度稳定性的影响，最终选择了合适的合金成份和加工工艺获得了较好的磁性温度稳定性，满足了航空航天飞行器电气系统要求。     

Nb含量对Fe_（76．5－x）Cu_（1．0）Nb_xSi_（13．5）B_（

研究了Ｆｅ７６．５－ｘＣｕ１．０ＮｂｘＳｉ１３．５Ｂ９．０纳米软磁合金的磁性，发现当Ｎｂ含量ｘ＝３．０ａｔ％时，合金的软磁性能最高，起始磁导率μｉ可达１４．８×１０４；讨论了Ｎｂ含量Ｘ影响合金磁性的本质。     

Nd含量对Fe76.5—xCu1.0NbxSi13.5B9.0纳米软磁合金磁性的影响

研究了Ｆｅ７６．５－ｘＣｕ１．０ＮｂｘＳｉ１３．５Ｂ９．０纳米软磁合金的磁性，发现当Ｎｄ含量ｘ＝３．０ａｔ％４时，合金的软磁性能最高，起始磁导率μｉ可达１４．８×１０＾４，讨论了Ｎｂ贪ｘ影响合金磁性的本质。     

Co66Fe4Mo2Si16非晶合金的磁性与晶化

Ｃｏ６６Ｆｅ４Ｍｏ２Ｓｉ１６非晶合金在等温退火和等时退火过程中起始磁导率μｉ随退火时间的延长而增大，在ｔ＝４５ｍｉｎ时达到最大值。然后随着退火时间的延长μｉ快速下降，电子衍射图表明合金此时仍保持非晶结构；合金的饱和磁致伸缩系λｓ随退火时间的延长由负值逐渐变为正值，当ｔ＝４５ｍｉｎ时，λｓ≈０，合金在等温退火过程中起台磁导率的峰值主要来源于零磁致伸缩系数。     

Fe_（73．5）Cu_（1．0）Nb_（3．0）Si_（13．5）B_9纳米软

本文研究了不同退火温度下Ｆｅ（７８．５）Ｃｕ（１．０）Ｎｂ（８．０）Ｓｉ（１３．５）Ｂ９纳米软磁合金的显微结构与磁性特征。结果表明：当退火温度Ｔａ＝５３５℃时，合金具有最佳软磁性能，其起始磁导率μｉ为１４．８×１０４。合金中αＦｅ－Ｓｉ纳米晶的晶粒尺寸ｄ及Ｓｉ含量对退火温度不很敏感，当Ｔａ＝４９５～５７５℃时，ｄ为１０．６５～１１．８７ｎｍ，Ｓｉ含量为１８．８７～２１．０１ａｔ％，而非晶相的体积分数ＶＡ及短程有序范围δ则随退火温度变化较大。合金的磁性除与αＦｅ－Ｓｉ纳米晶有关外，还与合金中非晶相密切相关，在αＦｅ－Ｓｉ纳米晶的ｄ为１０．６５ｎｍ、Ｓｉ含量为２０．５６ａｔ％、非晶相的ＶＡ为０．３３、δ为１．４３ｎｍ下，合金具有最佳软磁性能。并用新近提出的双相无规各向异性模型分析了纳米软磁合金显微结构与磁性的关系。     

低损耗、低磁导率Fe－Cu－Nb－Si－B系合金

低损耗、低磁导率Ｆｅ－Ｃｕ－Ｎｂ－Ｓｉ－Ｂ系合金电子领域所用的磁芯，有时需要采用比磁导率低的铁芯，这种铁芯现在用的是铁氧体材料。但铁氧体饱和磁感低，温度稳定性差。日本长崎大学研究了热处理对Ｆｅ－Ｃｕ－Ｎｂ—Ｓｉ－Ｂ系合金磁特性的影响，从而寻求获得低损...     

应力松驰与非晶态Fe_（79）B_（16）Si_5合金磁性优化

分析了退火过程中应力的松驰与作晶态合金磁性优化之间的联系淬态Ｆｅ_（７９）Ｂ_（１６）Ｓｉ_５非晶合金经退火后，饱和磁感应强度Ｂ、提高了７２％，最大磁导率μ_ｍ提高２２倍，矫顽力Ｈ_ｃ和功率损耗Ｐ（０．３Ｔ，１０ｋＨｚ）分别降低８６％和８３％。退火过程中条带内应力的松驰，有效地去除了应力感生磁各向异性，使非晶态合金的磁性得到显著优化。     

新型纳米晶软磁合金FeCuNbSiBLa的结构与磁性研究

本文研究了稀土金属镧（Ｌａ）对ＦｅｃｕＮｂＳｉＢ系软磁合金结构与性能的影响。结果表明：当Ｌａ含量为０．５ａｔ％时，纳米晶Ｆｅ（７３）Ｃｕ１Ｎｂ３Ｓｉ（１３．５）Ｂ９Ｌａ（０．５）合金经４７０℃×１ｈ晶化退火后具有最佳软磁性能，其起始磁导率μ（０．００１）为８．３×１０４，矫顽力Ｈｃ为０．７０Ａ／ｍ。过高或过低的Ｌａ含量均不利于提高合金软磁性能。     

净化对非晶态合金热稳定性的影响

研究了预先净化处理对于非晶态合金的热稳定性的影响，ＤＳＣ示差热分析结果表明，（Ｎｉ０．５３Ｆｅ０．３３Ｃｏ０．１４）７３Ｂ１７Ｓｉ８Ｎｂ２非晶态合金本身具有较高的热稳定性，净化使该性能进一步提高，并保证较大体积的非晶态合金保持一定的热稳定性，证明了深过冷快淬工艺是制取大体积非晶态合金并提高其使用性能的有效方法。     

铝硅钛多元合金在柴油机活塞中的应用

用铝矿直接除铁电解工艺生产的铝硅钛多元合金，其主要成分为铝、硅（３％～１０％）和钛（０．４％～２．０％），此外，还有总量为０．１％的Ｋ、Ｖ、Ｇａ、ＲＥ、Ｎａ和Ｃａ等多种微量元素。用铝硅钛多元合金直接熔配的铸造铝－硅合金，具有良好的耐热性和耐磨性。用这种合金浇注的活塞，其本体强度σｂ＝２２９～２４４．７ＭＰａ，σｂ＾３００℃＝９５．５Ｍｐａ，体积稳定性≤０．０２５％，均优于常用活塞合金ＺＬ１０８、６     

Fe73.5Cu1.0Mo3.0Si13.5B9.0纳米软磁合金的结构与磁性

用Ｘ射线衍射及磁测量等方面研究了不同退火温度下Ｆｅ７３．５Ｃｕ１．０Ｍｏ３．０Ｓｉ１３．５Ｂ９．０纳米软磁合金的结构与磁性；发现合金的显微组织结构与退火温度有关，退火温度为５００￣５２０℃时，合金具有最佳软磁性能，合金中如出现Ｆｅ－Ｂ化合物，软磁性能恶化。     

Tb—Dy—Fe—M四元系超磁致伸缩材料的磁性

研究了Ｔｂ０．２７Ｄｙ０．７３Ｆｅｘ（ｘ＝１．８，１．９，２，２．１）三元系和Ｔｂ０．２７Ｄｙ０．７３Ｆｅ１．８Ｍ０．１（Ｍ＝Ｚｎ，Ｔｉ，Ａｌ，Ｃｒ）四元系超磁致伸缩材料的磁性。合金在氩气保护的真空电弧炉中熔炼，铸锭在１０００℃真空热处理７天，用法拉第磁秤测定居里温度，用ＬＤＪ９５００振动样品磁强计测磁化曲线，用电阻应变计测量磁致伸缩。Ｔｂ０．２７Ｄｙ０．７３Ｆｅｘ合金的居里温度在３５５～３７５℃范围内，加入Ｚｎ、Ｔｉ、Ａｌ和Ｃｒ降低合金的居里温度，加Ｃｒ增加合金的磁致伸缩，加Ａｌ增加合金在低磁场下的磁致伸缩，加Ｚｎ，Ｔｉ降低磁致伸缩。除加Ｃｒ外，热处理也能提高合金的磁致伸缩。     

W对Fe－Si－B非晶合金交流磁性的影响

研究了Ｗ对Ｆｅ－Ｓｉ－Ｂ非晶合金交流磁性的影响。讨论了磁导率随频率及磁感应强度的变化规律。分别在弱磁场及中、强磁场区域对３种合金Ｆｅ（８２．１）Ｓｉ（２．２）Ｂ（１５．７）（１＃）、Ｆｅ（７９．８）Ｓｉ（２．５）Ｂ（１７．７）（２＃）和Ｆｅ（７３．７）Ｗ（１．３）Ｓｉ（３．０）Ｂ（２２．０）（３＃）进行了磁损耗分离。结果表明，加入Ｗ，使磁谱曲线的下降幅度增加；磁导率随磁场变化的峰值增大，出现峰值的磁场稍移向高场区；在中、强磁场区域，磁损耗分离曲线为一折线，转折点对应的频率ｆ约为２０ｋＨｚ。     

YTi（Fe_（1－x）Co_x）_（11）的化学法合成及其结构、磁性能

应用共沉淀－还原扩散法成功地合成了ＹＴｉ（Ｆｅ（１－ｘ）ＣＯｘ）（１１）系列稀土永磁合金（ｘ＝０．０，０．１５，０．２５，０．５），确定了其最佳合成条件，采用ＸＲＤ研究了其晶体结构及在Ｍ１５５型振动样品磁强计上测了其居里温度和磁化强度。得出：ＹＴｉ（Ｆｅ（１－ｘ）ＣＯｘ）（１１）系列合金均具有ＴｈＭｎ（１２）型结构，其晶胞参数随Ｃｏ掺入量增大而减小；居里温度点随Ｃｏ掺入量增大而升高；比饱和磁化强度在ｘ＝０．１５处达到最大。     

Fe_（73．5）Cu_（1．0）Mo_（3．0）Si_（13．5）B_（9．0

用Ｘ射线衍射及磁测量等方法研究了不同退火温度下Ｆｅ_（７３．５）Ｃｕ_（１．０）Ｍｏ_（３．０）Ｓｉ_（１３．５）Ｂ_（９．０）纳米软磁合金的结构与磁性．发现合金的显微组织结构与退火温度有关，退火温度为５００─５２０℃时，合金具有最佳软磁性能，合金中如出现Ｆｅ－Ｂ化合物，软磁性能恶化．     

形状记忆合金热机械稳定性测试仪的研制

介绍了形状记忆合金热机械稳定性测试仪研制中的有关问题。包括环境温度、应力大小、响应时间和功率的确定以及整机的硬件、软件系统。该装置的冷热循环温度范围：－１５０℃～＋１２０℃，形变次数计算范围１～９９９９，最大载荷２０ｋｇ，最大位移５０ｍｍ，位移测量精度为±０．１ｍｍ。用该仪器记录的曲线可用来研究合金记忆性能的变化、临界负荷及使用寿命等评价记忆合金特性的实用参数。     

Cu47Ti34Zr11Ni8块体非晶合金的制备

采用差压铸造法成功制备了圆棒状与板片状的Cu417Ti34Zr11Ni8块体非晶合金，研究了合金的热稳定性。在试验条件下，Cu47Ti34Zr11Ni8块体非晶合金棒状试样的最大直径可达3mm，板片状试样的最大厚度可达1mm。该成分块体非晶合金具有良好的热稳定性，其玻璃转变温度Tg=672K，晶化温度Txl=735K，过冷液相区△Tx=63K，约化玻璃温度Trg=0．575。