龙头石水电站坝基河床砂层液化判别分析

龙头石水电站大坝基础覆盖层深厚,物质组成及结构层次复杂。坝基中存在第①、②、③层砂层、砂层透镜体。依据工程勘察试验成果和规范要求,采用多种方法对龙头石电站堆石坝坝基砂层液化进行了判别。结果表明,坝基下③-2层及部分②层饱和砂层均属可能发生液化的砂层,应采取必要的工程处理措施。     

多布水电站砂砾石坝动力分析研究

对多布水电站覆盖层中的第6层砂层进行地震液化分析,判断该层是否存在地震液化的可能;通过平面有限元动力分析,进行了3个坝基砂层地震液化处理方案在动力条件下的应力变形性状差别的比较,提出了满足规范要求的坝基地震液化处理方案和砂砾石坝标准横剖面设计;通过三维有限元静力分析和动力分析,进一步论证了推荐的坝基砂层地震液化处理方案在动力条件下的合理性,为多布水电站砂砾石坝设计提供了依据。     

巴塘沥青混凝土心墙堆石坝坝基砂层震动液化评价及处理措施

巴塘水电站沥青混凝土心墙堆石坝最大坝高69 m,坝基河床覆盖层厚度最深55.55 m,分层复杂,工程场地地震基本烈度Ⅷ度。坝基覆盖层Ⅲ岩组(Q■)——含泥砾中粗砂层,分布于河床覆盖层中上部,最小埋深12.56 m,层厚2.64～10.70 m,范围覆盖河床段坝基,经过地质专业初判和复判,Ⅲ岩组局部有产生液化的可能性。建坝后坝基三维有限元动力反应分析表明,该砂层在设计地震下不会发生液化或动力剪切破坏,采用在坝后设置压坡体的方式可有效提高该砂层的抗液化能力,最终推荐在下游设置50 m宽压坡体作为提高该砂层的抗液化能力的工程措施。     

狮子坪水电站坝基砂层液化判别分析

狮子坪水电站大坝基础覆盖层深厚(最深达101.5 m),结构层次复杂。坝基中存在第②层粉质壤土与粉细砂互层、第④-1和④-3层含碎砾石砂层以及第③-1层中随机分布砂层透镜体。依据试验成果并结合规范技术要求,采用多种方法对坝基下砂层液化进行了判别,为坝基下砂层是否加固处理提供了地质建议依据。     

南水北调中线工程砂层液化问题判别

为了研究穿黄隧道地基在地震和盾构机施工时震动引起砂层液化的可能性及防治措施,采用扰动样和原状样进行了液化试验和动力特性试验,研究结果表明:砂层在7度地震下的液化深度在17 m内;在地震加速度amax为0.194 g的作用下,隧道在深度30 m处的非液化层,地震后最大沉降量约为11 cm.该结果可供设计研究参考.     

狮泉河水电站坝基砂层液化的判别

依据工程勘察试验成果结合规范技术要求采用多种方法对狮泉河堆石坝坝基砂层液化进行了判别。初判结果表明,坝基下Ⅱ①、Ⅱ②砂层均为液化砂层。采用相对密度法、标准贯入锤击法和砂层振动液化试验进行了复判,结果表明,Ⅱ①、Ⅱ②砂层属液化砂层,应采取必要的工程处理措施。     

大桑水电站厂址砂土地震液化分析

对大桑水电站上、下厂址砂层土样的物理性质进行了分析;在此基础上,利用现场标准贯入试验、室内动强度试验等对上、下厂址砂层土样进行了设计地震条件下的液化分析。分析表明,本工程厂址砂层在地震烈度为Ⅶ度时不液化,在地震烈度为Ⅷ度时属液化土层。     

四川映秀湾水电站闸基砂层液化问题研究

地基土体的液化是地震灾害中最为常见、最具破坏性的一种地质灾害,位于“5· 12”地震震中的映秀湾水电站地震烈度高达Ⅺ度,其闸基下砂土层(②层)存在发生液化的极大可能,且依据规范中地基液化的判别分析方法,上述推断得到支持.但实际现场调查发现,映秀湾电站闸坝主体工程未出现宏观变形破坏.通过分析原设计报告发现,闸首基础上游采用悬挂式防渗墙,下游采用了沉井,对于地基砂层具有封闭作用,这种封闭式结构防止了砂层在高振动水压力下产生流动.     

金川水电站坝基砂层透镜体震动液化评价及工程措施

大渡河金川水电站河床覆盖层层位复杂、颗粒组成变化较大,坝基砂层透镜体天然状态下局部存在液化势。经初判、复判、Seed简化法和有限元动力计算等多种方法评价,建坝后砂层透镜体不会发生液化破坏。采取工程措施,可以确保建在深厚覆盖层上的金川大坝安全。     

长河坝水电站坝区砂层液化分析

本文依据勘察试验成果,结合技术规范采取多种方法对2-C砂层进行了初判,判别结果该层均为可能液化砂层,采用标贯、相对密度、相对含水量、液性指数、剪应力对比法等方法进行复判,判别结果该层为可液化砂层,建议采取挖除,设计通过计算分析,最终采取挖除措施。     

基于离心振动试验的深埋砂层液化研究

砂层地震液化的判别经验一般在10～20 m深度范围内,基于离心振动试验研究30～40 m埋深砂层是否地震液化的问题。用密度较大的钢球堆积体模拟上覆土层,进行埋深15 m和25 m这2种情况下砂层离心机振动台试验,研究深部12.8 m厚砂层在地震作用下孔隙水压力发展规律并进行液化判别。试验表明,2种埋深条件下砂土超静孔隙水压力比均<1,未发现砂土液化现象。通过对比,砂土中各测点初始孔隙水压力和试验过程中的超静孔隙水压力随着上覆厚度增加而逐渐变大,但超静孔压比随着上覆厚度的增加逐渐减小,表明砂层埋深对抗液化能力提升明显。     

下坂地水库坝基软弱土层的勘察与处理

下坂地水库位于帕米尔高原腹地,具有高海拔、高地震烈度以及古冰川与新冰川活动频繁等特点。河床覆盖层厚度达150m,其中在坝基下存在两层软弱地层砂层及软粘土层,其力学性质差。工程区地震设防烈度8.5度,对坝基砂层液化的可能性评判与处理,软粘土层在坝基下的分布范围和特性的勘察与处理措施等,都有很大的难度。对这些问题的勘察、分析研究对大坝工程的稳定性有着十分重要的作用。     

尼日利亚杰巴坝坝基处理

尼日利亚的尼日利河上杰巴(Jebba)坝主坝是分区土石坝,最大坝高42m,坝基为冲积砂层,最大厚度为70m。勘探表明,当坝基为中密的砂土时,在地震作用下可能发生液化,为防止地震液化及产生不均匀沉降,采用振冲加密和深孔爆破相结合的方法加密坝基的松散砂层。     

双江口水电站坝址区河床覆盖层砂层地震液化判别

砂层地震液化是一种常见的地震灾害。双江口水电站坝址区河床覆盖层深厚,覆盖层中有不同规模的砂层分布,砂层地震液化判别是坝基覆盖层工程地质研究的一个重要课题。通过剪切波速法、标准贯入锤击数法和动三轴振动液化试验法对双江口水电站坝址区砂层地震液化问题进行了初判和复判,得出了部分砂层可能液化的结论,并根据其抗液化能力提出了有针对性的工程处理措施与建议。     

地震期孔隙水压力变化估算方法

一、引言 多年来,国内外士力学工作者对于饱和砂土液化的试验技术和分析方法已经做了不少工作,取得了较大的成绩。这些方法对于估计现场的地震性状和判断液化提供了有用的依据。但是,这些工作大部分是在不排水条件假设下进行的,严格说来,只适用于砂层不排水的情况。事实上,当砂层的渗透系数较大以及地震时间较长时,土层内震动引起的孔隙水压力可以重新分配和消散,这一现象必然对液化的发生和发展起着较大     

地基砂土液化判别方法探讨

本文以我国《水利水电工程地质勘察规范》(GB 50287-2008)中的标准贯入锤击数液化判别法为基础,以该法进行应力修正的方法为依据,提出了采用附加应力等效埋深来考虑有限面积基础建筑物附加应力随深度扩散影响的液化判别新思路,以工程设计中参数取值常用平均值和小值平均值来考虑标贯击数和黏粒含量的离散性,同时借用有限元网格离散求解思路确定砂层可能液化的区域。以宁朗水电站闸坝工程为例进行了案例分析,结果表明:在地震设防烈度VII度时,闸基下中细砂层近震时不发生液化,远震时在闸基4个角点下的局部小区域内发生液化。     

水库坝基的爆炸试验改进

判断水库坝基饱和砂土地基在地震作用下发生液化的可能性,传统的办法是:依据前苏联弗洛林教授的理论,在饱和砂土地基现场,用5千克6号硝胺炸药,埋深4.5米,进行爆炸,然后量测爆炸前后半径在5米之内的地面平均沉降量,用以判断地基相应地震时发生液化的可能性。淮委水利科学研究所聂守智所长等技术人员,在长期实践中发现,这种方法仅适用于较厚的上下砂层密度均匀的地质条件。 对砂层厚度和上下砂层密度不均匀的地质,聂所长及同事们经长期试验研究后,得出一个爆炸实验方法,能比较准确地判断出平坦地面饱和砂土地基地震液化的可能性。     

下坂地水库坝基软弱地层的勘察与处理

下坂地水库位于帕米尔高原腹地,具有高海拔、高地震烈度,以及古冰川及新冰川活动频繁等特点.河床覆盖层厚度达150m,其中在坝基下存在两层软弱地层砂层及软粘土层,其力学性质差.工程区地震设防烈度8.5度,对坝基砂层液化的可能性评判及处理,软粘土层在坝基下的分布范围和特性的勘察及处理措施等,都有很大的难度.对这些问题的勘察、分析研究对大坝工程的稳定性有着十分重要的作用.     

秘鲁某电站砂层液化判别及地基处理研究

为系统总结和研究砂层液化判别方法及地基抗震处理措施,综合地震历史背景、地质和水文条件等因素对砂层液化问题进行定性分析,采取粒径法、标准贯入法、剪切波对砂层区域进行液化初判和复判,通过计算液化指数评判液化程度,综合地质情况、施工条件、成本等因素对比分析了几种抗液化地基处理措施的适用性。结果表明：粒径法、标准贯入法、剪切波对砂层区域有效的实现了砂层液化判别;综合施工条件、地质情况比选采取大功率振冲碎石桩施工,节约成本,保证率好,地基承载力满足设计要求。     

芦苞水闸地基液化可能性判别

本文在分析芦苞水闸地基工程地质条件的基础上,参考国家地震局工程力学研究所科研计划处的“芦苞水闸地基液化可能性研究”(以下简称《研究》)成果,采用综合指标、标准贯入击数、抗液化剪切强度与地震剪应力比较等方法综合判别在7度地震时闸基下卧砂层液化问题。本文将给出ALQ_4~1含砾中砂层液化范围及地震时易产生较大变形的淤泥质软弱粘性土层在闸基下分布范围,为闸基抗液化沉陷基础处理提供依据。