高压旋转组合喷嘴渗硼热处理的试验研究

本文简要介绍了为提高喷嘴的硬度，耐磨性和使用寿命而进行的渗硼热处理，从渗剂配方，加热温度，保温时间等几个方面进行了论述。试验研究表明，渗硼后喷头内表面的硬度，耐磨性可得到大幅度的提高；渗剂配方为：５％Ｂ－Ｆｅ，５％Ｂ４ｃ，８０％ＳｉＣ，１０％Ｎａ２ＳｉＦ６渗硼效果最佳；时间，温度对渗硼有不同的影响。     

40Cr钢硼稀土共渗的组织与性能研究

本文对４０Ｃｒ钢进行了硼稀土共渗处理，得到了稀土硼的共渗层。研究了稀土元素对渗层组织结构、硬度、耐磨性以及渗层冲击局性和表面耐蚀性的影响。结果表明：稀土元素Ｌａ和Ｃｅ渗入了钢中，改善了渗层的组织，使渗层的表面硬度和耐蚀性及耐磨性均有明显提高。尤其是渗层的局性显著地增大。脆断前吸收的功增大了一倍。     

B、C、N共渗层腐蚀磨损性能研究

通过腐蚀磨损试验，探讨了在渗剂中加入ＣｅＣｌ３对Ｂ、Ｃ、Ｎ共渗层腐蚀磨损性能的影响。结果表明，加入一定量ＣｅＣｌ３能够显著改善共渗层腐蚀磨损性能。共渗处理后，经淬火＋中温回火，其腐蚀磨损性能最好。     

磁性稀土废弃物的湿法冶金处理

磁性稀土具有良好的性能，产量逐年增加。目前工业用的有两种类型。一种是Ｎｄ－Ｆｅ－Ｂ复合磁性金属。另一种是Ｓｍ－Ｃｏ合金。有时，生产中有Ｎｄ－Ｆｅ－Ｂ复合金属与Ｓｍ－Ｃｏ合金的混合废弃物。因此，希望建立一个回收混合稀土磁性废弃物的体系。对Ｓｍ－Ｃｏ合金和Ｎｄ－Ｆｅ－Ｂ复合金属的氧化焙烧产物用盐酸浸出和金属溶剂萃取，获得了磁性稀土废弃物湿法冶金处理的基础数据。     

渗硼对Q235钢耐铝液腐蚀性能的影响

研究渗硼对钢耐铝液的腐蚀性能的影响,通过固体渗硼的方法在Q235表面获得渗硼层,并在750℃对未渗硼试样和渗硼试样在纯铝液中分别腐蚀1、2、3、4和5 h,测量试样的腐蚀失重、观察界面的腐蚀形貌并测定其物相,分析并研究渗硼层耐铝液腐蚀的机理。研究发现,渗硼层组织与基体结合紧密,750℃腐蚀5 h后,仍有渗硼层存在,对基体有良好的保护作用。渗硼层隔绝了铝液接触铁基体,减缓Fe_2Al_5的生长,降低剥落腐蚀概率,减缓铁基体溶解腐蚀速率,提高基体的耐铝液腐蚀性能。     

固体渗硼剂的研制

渗硼层质量的高低取决于渗硼剂及催渗剂的效果。研究表明,采用B4C作为硼源,配合KBF4作为催渗剂,再加入5%~10%的硼酸做添加剂,可以得到渗层较深且渗层缺陷较少的渗层。     

渗硼对Q235钢耐铝液腐蚀性能影响研究

为研究渗硼对钢耐铝液的腐蚀性能的影响,通过固体渗硼的方法在Q235表面获得渗硼层,并在750℃对未渗硼试样和渗硼试样在纯铝液中分别腐蚀1h、2h、3h、4h和5h,测量试样的腐蚀失重、观察界面的腐蚀形貌并测定其物相,分析并研究渗硼层耐铝液腐蚀的机理。研究发现：渗硼层组织与基体结合紧密,750℃腐蚀5小时后,仍有渗硼层存在,对基体有良好的保护作用。渗硼层隔绝了Al液接触Fe基体,减缓Fe₂Al₅的生长,降低剥落腐蚀概率,减缓Fe基溶解腐蚀速率,提高基体的耐铝液腐蚀性能。     

45 钢硼-稀土-铬共渗层组织和性能的研究

研究了45 钢硼-稀土-铬共渗组织和性能。结果表明:与单渗硼层相比, 由于共渗层中稀土和铬的存在, 硼-稀土-铬共渗层的显微组织、显微硬度、脆性和耐磨性得到改善, 尤其耐磨性得到显著提高。     

铁基体上铝涂层热处理扩散层的相结构分析

采用金相显微镜，显微硬度计，扫描电镜，电子探针和Ｘ射线衍射等方法，对在铁基体上热喷涂铝涂层在不同温度下热处理扩散层的相结构进行了研究，结果表明，在６００℃下铝涂层的扩散速度很慢，只形成微量的扩散层，在７００℃下扩散处理，其扩散层主要是由Ｆｅ４Ａｌ１３，Ｆｅ２Ａｌ５，ＦｅＡｌ２和ＦｅＡｌ相组成；在９００℃下扩散处理，其扩散层主要是由Ｆｅ２Ａｌ５，ＦｅＡｌ２，ＦｅＡｌ相组成，扩散层的显微镜硬度随着铝含     

碘在固体渗硼过程中催渗机理的研究

本文介绍了固体渗硼剂中通过添加微量的碘来达到催渗的目的，同时对催渗机理进行了讨论，试验结果表明，在固体渗硼剂中添加微量碘后有催渗作用，不但可以提高渗速，而且渗层厚度也有明显增加。讨论认为碘的催渗作用在机理上主要受两方面因素的影响，即在被渗金属表面上附有活性的碘原子源；碘原子能使被渗金属的晶格产生畸变。     

灰口铸铁渗硼的研究

通过箱式渗硼法利用固体渗硼对灰口铸铁进行了渗硼处理,采用配置好的渗硼剂,在850℃,900℃和950℃下分别实施了时长为2h,3h,4h,5h和6h的渗硼处理。实验得出了灰口铸铁硼化层厚度、显微硬度及渗硼样品的显微组织。     

济北矿区煤尘层最低着火温度变化规律分析

为了探究埋深、粒径对煤尘层最低着火温度的影响,选取济北矿区煤样,在对深部煤层物化性质研究的基础上,通过热板实验测得不同埋深、粒径的煤最低着火温度。结果表明:在实验温度范围内,煤尘层厚度为5mm,埋深增加,其挥发分含量上升,由33.65%增至38.9%,煤尘层最低着火温度从330℃降至270℃,煤尘层着火现象用肉眼可观测到。随煤样粒径不断减小,不同埋深煤样的煤尘层最低着火温度明显减小,在煤尘层同为5mm时,随煤样粒径由180μm逐渐减小到75μm,3种不同埋深煤样煤尘层最低着火温度分别减小了16%、19%、25%,差异显著。     

锌铝合金热镀层合金层生长影响因素的研究

为了获得具有适当合金层厚度的锌铝合金镀层 ,本文采用三因子二次回归正交试验方法 ,对影响锌铝合金镀层整体耐腐蚀性能的合金层生长问题进行了研究 ,获得了合金层生长的数学模型 ,并对合金层的生成厚度与各影响因素的关系进行了探讨。分析了热浸镀锌铝合金的硅元素添加量、浸镀温度和浸镀时间对合金层生长厚度的影响。结果表明 :在实验研究范围内 ,随硅元素含量的增加 ,合金层厚度降低 ;随浸镀温度的升高 ,合金层厚度呈直线增加 ;随浸镀时间的延长 ,合金层厚度呈抛物线规律变化     

煤矸石充填重构土壤剖面温度变化对覆土厚度的响应

为探究不同覆土厚度煤矸石充填重构土壤剖面温度变化及其对表层土壤微生物量碳(MBC)含量和土壤呼吸的影响,根据覆土厚度将研究区分为A(15~40 cm),B(40~60 cm),C(60~80 cm)和D(80~100 cm)4类监测区,分别测定重构土壤0~120 cm 土壤层温度和表层土壤呼吸速率,并采集表层土壤测定其MBC的含量。结果表明：监测区表层土壤(5 cm)日最高温度和温度变幅均呈A>B>D>C,监测区A和B年均温度要比C和D高出1 ℃左右。矸石层的存在会影响表层0~20 cm土壤温度的日变幅,并且随着覆土厚度的增加,表层土壤温度日变幅逐渐减小。当覆土厚度大于80 cm时,土壤层的温度变化几乎不受矸石层的影响。随着太阳辐射的增加,矸石层对土壤层温度的影响也会增强,并且随着覆土厚度的增加,矸石层对土壤层温度的影响会逐渐削弱。Tc值(矸石层对表层土壤的温度影响系数)能够准确地定量分析矸石层对土壤层温度的影响并估算重构土壤的覆土厚度。重构土壤表层土壤MBC含量与温度无显著相关性,覆土厚度过薄或过厚均不利于MBC的累积,当覆土厚度在60~80 cm时最有利于表层土壤MBC的累积,其年均MBC含量为83.46 mg/kg。重构土壤呼吸速率与土壤温度呈显著正相关,但不同覆土厚度重构土壤呼吸速率的差异主要是由矸石层引起,并且矸石层对重构土壤的影响随着覆土厚度的增加逐渐减小。     

煤低温氧化过程中微晶结构变化规律研究

煤自燃与其微晶结构有关,利用X射线衍射分析法,研究了褐煤、气煤、气肥煤和无烟煤4个原煤样和不同低温氧化温度下褐煤和气肥煤的微晶结构变化规律。研究结果表明,煤的微晶结构特征与其低温氧化之间有其内在的本质联系,煤矿物含量和微晶结构的差别,造成了它们低温氧化能力和自燃倾向性的差别;微晶结构随变质程度的加深造成自燃倾向性和低温氧化能力逐渐降低;层间距随氧化温度的增加而逐渐减小,芳香层片的平均直径随氧化温度的增加而逐渐增加,芳香层片的堆砌高度随氧化的加深而逐渐增大。     

露天爆破冻土层破断规律研究与解决措施北大核心

为揭示露天矿山冻土层在爆破荷载冲击下的破断规律,阐明冻土层爆破大块产生的原因,通过室内力学试验分析冻土的抗拉强度和抗压强度与温度间的动态关系,结合悬臂梁力学理论,建立爆炸荷载作用下冻土层破断简化悬臂梁模型,得到冻土层破断长度的理论计算公式,提出深、浅孔组合爆破技术,在甲玛铜矿开展实际应用。研究结果和现场应用表明:冻土的抗拉强度和抗压强度均随温度的降低而升高;在爆破过程中冻土层与下方岩层产生分离,冻土层形成悬臂梁结构,冻土层在悬臂梁结构的最大弯矩处断裂,随着土体温度持续降低,冻土层破断长度逐渐增大。成功在西藏甲玛矿区应用,将冻土层大块率控制在4%以内,有效减少了冻土层大块的产生。     

高温高压平衡水条件下煤吸附CH4实验

以北皂矿的褐煤、蔡园矿的气煤、西曲矿的焦煤和古汉山矿的无烟煤作为研究煤样,模拟深部煤层的实际温度、压力和水分含量条件,进行高温高压平衡水条件下煤吸附CH4实验.实验结果表明：褐煤的朗格缪尔体积(VL)随温度的升高而减小;焦煤的朗格缪尔体积随温度的升高而增大;气煤和无烟煤的朗格缪尔体积随温度的升高先增大,后减小。研究表明：煤层埋藏深度增加,温度增高,吸附量减小;温度增高,平衡水分含量降低;平衡水分含量降低,吸附量增大.高温高压平衡水条件下煤吸附CH4的实验结果表现的特性是由于压力、温度和水分对煤吸附的综合作用的结果.在开展深部煤层等温吸附实验研究时,应该选用与模拟深度相对应的温度下平衡水含量的煤样。     

西藏某边坡冻土区温度场与应力场耦合数值分析

针对西藏地区某水电边坡,在瞬态热传导原理基础上,建立了冻结区和融化区岩体瞬态温度场控制方程,模拟了在低温环境下边坡的温度场响应情况;通过在边坡的不同部位提取特征点,分析了岩体温度场随年气温的演化规律,研究了覆盖层和强风化层在冻结期和融化期的温度影响范围。在此基础上,利用直接耦合法分析了热效应和冻融循环情况下,边坡覆盖层和强风化层位移的变化情况。研究结果表明：边坡浅层岩体温度与环境温度有很强对应性,而边坡深层温度则基本保持在3~5 ℃,边坡冻结最大深度为4 m;覆盖层和强风化层位移受环境温度影响较大,其位移均随时间变化呈近似正弦分布;从影响程度上看,冻胀循环引起的位移变化要远大于热效应的影响。     

渗剂粒度和稀土元素对H13钢低温盐浴渗铬的影响

采用金相法、X射线衍射法、电子探针能潜分析和显微硬度法，研究了渗剂粒度和稀土元素对H13钢低温盐浴渗铬速度和渗铬层质量的影响．研究发现，减小渗剂粒度，可以提高渗铬速度；在渗剂中加入稀土元素，不但可提高渗铬速度、使渗层均匀，而且使渗层的显微硬度和铬的质量分数都有所增加。     

露天煤垛内部高温非接触式红外测量方法

目前常采用人工手持测温杆逐个煤垛不定点测量的方法进行露天煤垛温度监测,人工测温法存在重复性差、测量位置有限和工作量大等问题。为实现大范围、全天候、多煤垛在线自动测温,提出了一种非接触式煤垛内部温度红外测量的方法和内部温度分层式计算模型,并设计实现了相应的露天煤垛内部高温红外监测系统。该方法将煤垛分为表层与内层两部分,两层的交界定义为边界面,表层受外界环境的影响,内层则不随外界环境变化。先由红外热像仪采集煤垛的表面温度,结合小型气象站采集得到的天候参数,通过温度校正算法去除天候环境对表面温度的影响,获得煤垛表面的真实温度。然后采用表面热平衡方程由校正后的表面真实温度计算得到边界面温度,再由内层温度与距离的指数关系即可计算得到内部温度值。通过现场实验证实,该方法对内热源温度的计算误差约为10.36%,能够满足工程实际要求,能非接触式直接测量露天煤垛内部温度。