震击器概述与校核

介绍了震击器的工作过程与结构原理,对所设计的震击器主要技术参数进行强度校核计算,并提出了震击器解卡失败的解决方法。     

Bewan式随钻震击器失效分析与改进

Ｂｅｗａｎ式随钻震击器失效分析与改进庞浩（浙江农技师专，宁波３１５０４０）Ｂｅｗａｎ式石油钻井用随钻震击器是美国Ｂｅｗａｎ公司较先进的产品，８０年代开始引入我国，并进行国产化工作，批量生产后，在各油田深井钻井作业中，对解除卡钻事故起到了很好的作用。但...     

震击器卡瓦运动过程的有限元分析

在钻井过程中,震击器是解决卡钻事故的重要工具。为提高震击器的可靠性和寿命,该文以分瓣式卡瓦为研究对象,利用有限元软件详细分析了卡瓦解卡过程中的运动状态和应力分布。研究表明:由于卡瓦齿形的不均匀性,导致解卡过程中最大应力出现在卡瓦的第1齿齿根;在解卡过程中卡瓦中间齿与芯轴齿面无接触,仅卡瓦的首齿和末齿与芯轴齿面有接触;卡瓦变形以第3齿为中心形成弓形。研究结果为提高卡瓦的使用寿命和优化设计提供了理论基础。     

震击器延时机构的阀体优化分析

阀体作为震击器延时阶段的主要受力部件,对其进行优化分析具有重要的意义。通过对锥面密封机理的介绍,对阀体憋压时进行力学分析,结合弹性力学厚壁筒的原理,推导出阀体在憋压时产生的应力、径向位移、密封比压的计算公式;同时结合有限元软件以所设计的外径为89 mm的震击器尺寸模拟延时憋压阶段,得出设计的阀体的最大Mises应力超出了材料安全范围,同时得出轴向路径上径向位移成锥面分布的变化规律;最后考虑综合因素对阀体尺寸参数做了优化分析,其优化值为:d=25.5 mm,锥角2θ=80°;研究结果对于阀体的设计提供参考依据。     

震击作用时钻铤上动载荷的有限元分析

卡钻事故在石油钻井工业中时有发生，计算震击动载荷的方法各不相同。本研究结合一个现场实例，在合理假设的基础上，建立有限元分析模型，旨在探讨上提拉力和震击动载荷的关系，计算结果表明震击动载荷是上提拉力的3．3倍，该结果和现场实际非常接近，对震击器的使用有重要的指导价值。     

气动震击器解决水泥下料不畅的改进

某厂在进行水泥输送试验时,发现输送一段时间后水泥输送速度减慢。经过原因排查以及分析计算,最终确定了主要原因以及相应的改进方法。后通过增加一套气动震击器的方法,有效地解决了水泥下料不畅的问题。对上述全过程进行了分析和总结,为今后解决类似水泥输送不畅的问题提供了一定的借鉴和参考。     

对降低震击式造型机噪声的研究

一、前言震击式造型机(包括震压和震实造型机)是铸造车间造型工部主要造型设备。国外目前生产的震击式造型机,其预震时的噪声一般在100dB(A)以上,而国内各厂家生产的同类造型机的噪声都高于110dB(A)。     

Z148B造型机震击机构的改造

介绍在Z148B造型机的基础上，把震击机构由震压式改为弹簧微震式的方法，以及弹簧微震式震击机构的工作原理、工作过程、设计步骤等。     

液压震击器阻尼机构优化设计

液压阻尼机构是液压型震击器的核心部件,其质量的好坏直接影响着产品的功能实现和使用寿命。针对液压阻尼机构功能失效导致的产品寿命不稳定问题,进行了现场调查、原因分析,并制定对策,设计了3个优化方案,试制了3套优化样机;分别进行了功能试验和寿命试验,样机拆检后未发现异常。选用优化改进后的产品经现场使用后,客户反映使用状况良好。     

管道震击破坏弱信号放大与带通滤波

管道震击破坏已经成为引起油气输送管道泄漏的最主要因素.采用高灵敏度的加速度传感器采集微弱的震击破坏声信号,阐述了基于AD620仪表运算放大器放大电路设计和2阶带通滤波器的设计方法.通过Multisim对设计的电路进行了仿真,并且在管道敲击破坏实验中取得了理想的效果.     

北京石油机械厂

当进行复杂井钻井设计或预知某井段可能发生卡钻时,最好的办法就是预先在钻具组合中使用随钻震击器。北京石油机械厂生产的QJ203K型弹簧预紧的卡瓦式震击器,属于随钻震击器的一种,它是预防和处理卡钻的重要工具,适合于各种情况下的随钻作业。该型震击器是一种上下击为一体的全机械式震击器,由于采用弹簧预紧的锁紧卡瓦式锁紧机构,其释放力的调节是通过组装时适当增减调整垫片来实现的,钻井现场不需要调节,因而整体结构十分简单,提高了该型震击器在井下工作的可靠性。     

井下液压振击器的设计

按井筒断面尺寸，设计了一种用处理油层的井下液压振击器，详细介绍了井下液压振 工作原理，液压缸的工作参数及换向阀块的设计特点，计算了井下液压振击器的输出功率和被处理井段的压力振幅。     

冲击吸震器刚度参数的正确选择

通常可用一个冲击吸震器来使一个快速运动的机器零件停止运动。选用冲击吸震器的关键参数是冲击力,要求在应用冲击吸震器后,使其值由最大减为最小。最大冲击力取决于一个常冲程吸震器的刚度。实际上有一个最佳刚度值可以保证可能产生的冲击力最小。最佳刚度值可由下式确定:     

冲击吸震器刚度参数的正确选择

<正> 通常可用一个冲击吸震器来使一个快速运动的机器零件停止运动。选用冲击吸震器的关键参数是冲击力,要求在应用冲击吸震器后,使其值由最大减为最小。最大冲击力取决于一个常冲程吸震器的刚度。实际上有一个最佳刚度值可以保证可能产生的冲击力最小。最佳刚度值可由下式确定:     

一种电磁辅助式智能减震装置的设计与仿真

以 提 高 一 般 弹 簧 减 震 装 置 的 减 震 效 果 为 目 标 ,研 究 并 设 计 了 一 种 电 磁 辅 助 式 的 智 能 减 震 装 置 。首 先 ,以 弹 簧 、电 磁 铁 为 硬 件 核 心 ,完 成 了 智 能 减 震 装 置 的 结 构 设 计 。 其 次 ,通 过 压 力 传 感 器 实 现 对 外 部 振动 力 的 自 动 实 时 检 测 ,完 成 电 磁 作 用 力 的 主 动 调 节 ,提 高 减 震 装 置 的 稳 定 性 。 最 后 ,利 用Ａ Ｍ ＥＳｉｍ分 别 搭 建了 一 般 弹 簧 减 震 装 置 与 智 能 减 震 装 置 的 仿 真 模 型 ,并 对 二 种 模 型 进 行 了 系 统 仿 真 。 通 过 仿 真 结 果 的 对 比 分析 ,表 明 在 相 同 载 荷 和 连 续 冲 击 下 ,电 磁 辅 助 式 智 能 减 震 装 置 与 一 般 弹 簧 减 震 装 置 相 比 ,具 有 更 好 的 减 震 性能 ,在 提 高 减 震 效 率 的 同 时 ,增 强 了 减 震 装 置 的 适 用 性 。     

核电站高能管道甩击防护中的能量及力学分析

高能管道是核电站中重要管道系统,当发生破裂甩击时危害性极大,因此需要对高能管道进行甩击防护。基于动力分析有限元程序LS-DYNA建立了管道-限制件系统模型,通过调取系统能量、位移和甩击力时程曲线对管道甩击过程进行分析,并将计算结果与试验数据进行验证;针对甩击过程的能量和应力进行计算,并对支架防甩击性能的影响因素进行详细分析。结果表明,仿真计算具有足够的准确性,支架吸能性能和受力状况可以通过支架形式、结构以及材料参数进行调控。该研究结果对防甩击支架设计及优化具有一定参考价值。     

手动铆合器

手动铆合器可用来铆接大型构架中的联接件,它同时也可用于打印、做标记、打洋铳眼等。在初始位置时,铆合器的击针1与工件     

压电促动器的研制及其减振效果

基于压电叠堆的结构特征,设计并研制了压电促动器,确定了压电促动器的最佳预紧力;将该预紧力下的压电促动器与惯性质量块连接组成惯性式压电促动器,研究了其减振效果.结果表明:压电促动器的最佳预紧力为225 N,该预紧力下的最大输出位移为10.35μm;在压电促动器最大输出位移为10.35μm、惯性质量块质量为130 g的减振...     

铸工车间造型工部的噪声控制

调查资料表明,手工造型或简单机械化造型工部,噪声为85分贝左右。机械化造型工部,噪声级高达100分贝左右。造型设备包括振动设备和风动工具,故造型工部设备的主要噪声源是震击式造型机、振动输送机、落砂机、砂箱撞击、气阀的排气和液压系统的噪声,使整个造型工部的噪声呈宽频带。在造型工部需要降低的主要噪声源是造型机,造型机的震击机构是产生噪声的主要原因。各种震击造型机的噪声级如图1所示。震击机产生噪声的原因是:1)工作台与底座的互相撞击;2)机构的运动零件、模板、砂箱的振动和撞击;3)震击机排气。用全缓冲式震击机构来减少传到基础的振动,减少声音的辐射,但试验结果并不理想,减少     

基于Ω形防甩件的核电站高能管道防甩击仿真分析

基于Abaqus软件对核电站高能管道的甩击过程及Ω形防甩件的防甩性能进行了仿真分析。通过分析常见U型防甩件的变形和破坏过程,提出采用Ω形设计的防甩件取代U型防甩件,并给出了Ω形防甩件的具体几何尺寸。通过有限元软件Abaqus建立管道-Ω形防甩件系统模型,对甩击过程进行数值模拟分析。结果表明,相较于U型防甩件,Ω形防甩件能够显著地降低甩击过程中的应力峰值,减小甩击力,提高高能管道系统的安全性。