高强钛合金薄壁管材试制成功

目前世界各国工业上生产和应用的钛管90％以上都是材质为工业纯钛的无缝管和焊接管,其次是Ti-3Al-2.5V无缝管。工业上常用的Ti-6Al-4V合金,由于受其冷     

热处理对高弹高强高韧钛合金性能的影响

研究了高弹高强高韧钛合金热处理与性能的关系.结果表明热处理后的组织对高弹高强高韧钛合金有显著的影响.双态组织结构具有高的拉伸性能和低的韧性,β转变组织有良好的断裂韧性.合金通过β三重热处理可获得强度高、塑性好和韧性高的综合性能.β三重热处理时,固溶处理的冷却速度影响合金的性能.合金的弹性模量与合金成分和热处理有关.     

钛合金丝材加工工艺的新进展

钛及钛合金丝材具有耐腐蚀、高比强、无磁性等优良的综合性能，因而不但广泛应用于航空航天等高技术领域，而且正越来越多地进入各种民用领域。钛合金丝材的加工工艺通过不断改进、完善，并采用各种新兴技术使钛合金丝材产品的规格品种不断增加，质量迅速提高。     

Ti-662钛合金热处理工艺

对直径为φ95 mm的Ti-662钛合金棒材进行了热处理试验,研究了固溶和时效温度对其力学性能的影响.结果表明,时效温度600℃时,随固溶温度的升高,硬度、抗拉强度及屈服强度提高,伸长率和断面收缩率减小;固溶温度为880℃时,随时效温度的升高,抗拉强度和屈服强度减小,伸长率和断面收缩率增大.热处理工艺为880℃×1h,WQ+ 600℃×4h,AC时,材料的硬度、强度和塑性达到最佳匹配.     

β钛合金热处理工艺研究进展

β钛合金广泛应用于航空航天、海洋、军事和生物医学等高性能和先进工程领域,但现行工艺应用对其性能提出了更高的要求。热处理工艺可以显著提升β钛合金的性能,对近年β钛合金热处理工艺进行综述。首先系统综述了β钛合金的主要相构成及相变,然后分别对固溶时效典型热处理工艺、塑性变形机制以及新发展的预变形时效工艺对组织演变和性能的影响进行了阐述分析,并对β钛合金热处理工艺的发展趋势进行展望。     

35CrMoA钢风电高强螺栓热处理工艺研究

通过对35CrMoA钢热处理工艺、组织和力学性能的研究,优化了风电高强螺栓热处理工艺参数,很好地满足了风电高强螺栓性能要求,为以后此类材料零件毛坯的热处理提供了技术支持。     

用正交试验法优化VST55531钛合金的热处理工艺

采用正交试验法研究了固溶温度、冷却方式、时效温度、时效时间4因素对VST55531合金强度和塑性的影响.结果表明,冷却方式对合金的强度和塑性影响最大,时效温度次之.当固溶温度为820 ℃、冷却方式为空冷,时效温度和时效时间分别为580 ℃和4 h时,VST55531合金的Rm为1370 MPa,Rp0.2为1340 MPa,A为9.0%,Z为23.0%,该合金具有良好的强塑性.     

Ti-6321钛合金棒材热变形及热处理工艺研究

对Ti-6321钛合金棒坯在两相区进行加热,再经过50%~80%的精锻热变形和普通退火后,发现原始棒坯的组织类型并没有发生改变,但α相组织的拉长特征得到明显改善。随着变形量增大,晶粒细化程度逐步提高,棒材强度呈上升趋势,冲击韧性呈下降趋势。对Φ45mm规格棒材进行了普通退火、双重退火、β退火和固溶时效热处理实验,结果表明,Ti-6321合金棒材的组织和性能对热处理工艺较为敏感,应根据使用环境的具体要求,选择适宜的热处理工艺,最终实现材料强度、塑性和韧性的良好匹配。     

热处理工艺对TC11钛合金组织与性能的影响

采用正交试验法研究固溶温度和固溶时间、时效温度和时效时间4个因素对TC11钛合金力学性能和组织的影响。结果表明采用固溶温度960℃,固溶时间30 min,时效温度530℃,时效时间8 h的热处理制度,TC11钛合金可以得到最优的强塑性组合,抗拉强度1133 MPa,屈服强度1045 MPa,伸长率18.84%,断面收缩率56.49%。     

钛合金热处理工艺仿真研究进展

本文综述了近年来国内外关于钛合金热处理工艺的基础理论、数值模型与仿真应用的进展情况。对热处理过程中微观组织演化与力学本构建模基础研究近况进行分析,并对热处理工艺仿真在钛合金中的应用进行介绍,分析热处理仿真过程中所存在的难点,对未来发展方向提出了展望。     

34CrNi3Mo钢热处理工艺正交试验与优化

利用正交试验方法研究34CrNi3Mo钢热处理工艺与性能之间的关系.结果表明:影响材料性能的主次顺序为:回火温度>回火时间>淬火温度>淬火时间;通过回归分析得出材料性能与热处理工艺参数之间的关系式,并得出最优工艺组合;通过试验验证,回归值与实测值吻合较好.     

TC11钛合金双重热处理工艺设计

TC11是α+β型热强钛合金,使用温度达500℃,但在现有的热处理工艺条件下综合力学性能差。鉴于此,本文设计了双重热处理工艺,采用Image-Pro Plus软件对热处理后的组织进行定量表征,揭示了不同参数对组织的影响规律,并结合力学性能测试结果进行了工艺优化。     

钛及钛合金丝材制备工艺的研究现状

以丝材的生产工艺流程为主线,介绍了丝材的制备工艺,重点介绍了丝材的拉伸工艺研究现状以及各种丝材加工技术.     

采用正交试验优化Cu-Ni-Sn合金的热处理工艺

采用正交试验研究了预变形量和时效处理对新配比Cu-Ni-Sn合金(固溶态Cu-Ni-Sn合金)的力学性能的影响,并使用正交极差分析法得出最佳工艺参数。结果表明,影响Cu-Ni-Sn合金硬度的变化因素为时效温度＞预变形量＞时效时间;影响合金抗拉强度的变化因素为预变形量＞时效时间＞时效温度;影响合金断后伸长率的变化因素为时效温度>冷变形量>时效时间。由此确定最佳的工艺为时效温度360 ℃,时效时间5 h,预变形量40%。随着时效温度和预变形量的增加,合金拉伸断口形貌由大量韧窝的韧性断裂转变为河流状形貌准解理断裂,再到冰糖状沿晶脆性断裂,表明合金塑性逐渐下降。     

TC4钛合金锻造工艺参数的分析及优化

为了解决TC4在锻造过程中易出现裂纹的问题,采用数值模拟对不同锻造工艺参数下变形速率、变形温度以及变形量对锻件损伤值的影响进行研究.结果 表明,在变形温度1000℃和变形量50％时,变形速率低于或高于2 mm/s都有助于减小锻件损伤值.通过正交试验中的方差和极差分析,确定了工艺参数对锻件的显著性影响程度,并得出较优的锻...     

β—S钛合金薄板材的热处理工艺和冷成形性能研究

通过β－２１Ｓ钛合金冷轧薄板（厚度约为０．３５ｍｍ）的再结晶试验、氧化试验、碱酸洗工艺试验,对比分析了分别经真空固溶加氩气吹冷工艺、真空固溶后快速炉冷工艺及空气固溶加碱酸洗工艺的薄板组织和性能,探索出了一种适于工厂生产的固溶加碱酸洗工艺,经这种工艺处理后的０．３ｍｍ薄板材强度σｂ在８５０ＭＰａ～９００ＭＰａ之间,塑性达８％以上,冷成形性能良好。     

高温形变热处理对Ti-1300合金组织及硬度的影响

采用光学显微镜、扫描电子显微镜、Gleeble-3800热模拟试验机以及IMVS-1000JMT2数显维氏显微硬度仪研究了等温变形条件下形变热处理对Ti-1300合金组织及硬度性能的影响。结果表明:高温形变热处理可以明显的细化Ti-1300合金的显微组织,并在一定程度上提高合金的力学性能。热轧态合金的组织中粗大块状和长条状α相经高温压缩变形后具有明显的等轴均匀化趋势,然后分别经过淬火时效和固溶时效处理后合金的组织主要由板条状初生α相,针状次生α相以及β相组成,初生α相和次生α相主要分布于晶界和β基体上。与淬火时效态相比,固溶时效态合金的硬度随初生α相板条厚度和含量的增加而降低,最后对影响的机理进行探讨和分析。     

高强钢振动焊接工艺参数的优化

在WQ960高强钢GMAW焊接过程中施加机械振动,焊接过程中通过改变焊接电流、振动频率和振动振幅实现随焊随振.为了确定高强钢振动焊接的最佳工艺参数,引入正交试验方法,对各个参数下的焊接接头的微观组织、拉伸性能和冲击性能进行分析,确定最佳参数,并探究振动参数和焊接参数共同作用下高强钢焊接接头的组织性能演变规律及机理.结果表明,最佳振动焊接工艺参数为:焊接电流220 A,振动频率50 Hz,振动振幅0.5 mm;此时焊接接头的力学性能分别为:抗拉强度为875 MPa,冲击吸收功为70 J.这是因为振动可以细化晶粒,减少先共析铁素体的析出,进而使焊接接头的力学性能提高.     

大型航空发动机零件用的新型高强钛合金

引言由于人们对工作温度在３００℃～３５０℃以内的大型航空发动机压气机用材的兴趣不断增长，因此可以重新评价是否可以用结构钛合金代替热强钛合金． 对制造大型航空发动机压气机用材的基本要求是： ３００℃～３５０℃温度下的强度和热强性最大；塑性、抗裂性、疲劳强度以及决定制品使用寿命和可靠性的其它一些性能要相当好；保证大断面（达２００ｍｍ～２５０ｍｍ）半成品具备上述性能；制造大型零件时使残余应力降低到最小值． 根据钛合金组织与性能关系的新观念可以认为，对制造航空发动机压气机最有意义的合金，其组织构成是ａ相和…