热处理细化铸态Ti46Al8Nb合金晶粒

研究一种热处理制度对细化铸造Ti46Al8Nb合金晶粒所起的作用。结果表明，加热至1360℃于900℃熔融盐淬火一退火一正火处理能够有效地破坏合金稳定、粗大的铸态组织，铸态晶粒尺寸由800μm可细化至200μm。同时该热处理还可显著降低合金的淬火裂纹倾向性，得到细小均匀的γ＋a2全片层组织（FL），提高铸造合金的室温力学性能。     

Ti3Al—19Nb合金的显微组织和结构研究

用透射电镜研究了Ti_3Al-19Nb合金在不同热处理状态下的组织结构及其变化规律。从β相区冷却后,随冷却速度不同可分别得到全部或主要为B2,B2+α_2或α_2相的组织。油淬样品在时效过程中α_2相晶粒及其反相畴尺寸均逐渐变大。     

热处理工艺对Ti46Al8.5Nb0.2W合金层片组织结构参数的影响

研究了热处理工艺对Ti46Al8 5Nb0 .2W合金层片组织结构参数的影响。层片团尺寸与在α单相区保温时间的关系符合贝克方程。随着冷却速度的增大 ,层片间距减小 ,与冷却速度v- 1/ 2 成正比。冷却速度超过 60 0℃ /min时 ,将出现羽毛状组织。实验发现 ,层片间距随层片团尺寸增大而减小 ,当层片团超过 2 0 0 μm时 ,层片间距与其尺寸基本无关。     

氢对Ti3Al—Nb合金组织和高温变形的影响

研究了氢对一种Ｔｉ３Ａｌ基合金（Ｔｉ－２４Ａｌ－１４Ｎｂ－３Ｖ－０．５Ｍｏ．ａｔ％）组织和高温变形的影响。结果表明,渗氢使所研究合金的Ｏ相中氢化物,这些氧化物在高温下分解,留下一些位错误,渗氮还使Ｏ相的体积发散下降,在高温变形中,氢的存在可促进Ｏ相的动态再结晶和Ｂ２相中的位错运动,并能降低变形过程激活能,同时,对氢降低合金高温变形的流变应国的机制进行了分析。     

Ti6Al7Nb和Ti6Al4V合金的热氧化行为

在600～900℃温度下,0.5～72 h时间范围内空气气氛下对Ti6Al7Nb进行热氧化,根据增重曲线计算其氧化动力学规律,利用XRD、XPS分析表面氧化层的相组成、成分和价态,并以Ti6Al4V合金做为比照.结果表明,Ti6Al7Nb合金较Ti6Al4V合金抗氧化能力更强.同等氧化条件下,Ti6Al7Nb合金的氧化速率常数(k)更小.对短时间(1 h)氧化的样品的表面分析显示:各合金元素均以最高价态或稳定价态存在,其中Al和V被富集,而Nb则贫化;另外,Ti6Al7Nb合金和Ti6Al4V合金氧化层主要由金红石型TiO2(R-TiO2)组成,Al2O3相仅出现在900 ℃Ti6Al4V合金样品中.     

一种Ti—Mo—Nb—Al合金的固溶态显微组织研究

通过对金相显微组织观察、Ｘ射线衍射和透射电镜分析,研究了Ｔｉ－Ｍｏ－Ｎｂ－Ａｌ合金在不同固溶温度雀火后的组织和相变规律。结果表明：该合金在相变以下的淬火组织由α,β相和淬火ε相及Ｔｉ５Ｓｉ３相组成,随温度升高,α相减少;在相变点以上的淬火组织为β相和少量淬火相及Ｔｉ５Ｓｉ３相。     

恒温锻造Ti－Al－Nb－Cr－V系（γ＋α_2）合金的热处理组织

研究了Ｔｉ－４７Ａｌ合金添加少量Ｎｂ、Ｃｒ、Ｖ元素（１ａｔ％－２ａｔ％）并经恒温锻造后，在不同热处理制度下的显微组织特征，以及Ｎｂ、Ｃｒ、Ｖ对合金组织的影响。结果表明，Ｔｉ－４７Ａｌ－２Ｎｂ－１Ｃｒ－１Ｖ及Ｔｉ－４７Ａｌ－２Ｖ－１Ｃｒ合金的热处理组织形貌主要取决于高温处理的温度、在（γ＋α）两相区，稍低于Ｔａ温度处理时，α相显著粗化，随加热温度的降低，α、γ两相均明显细化，进一步降低加热温度，发生γ，相的明显粗化。通过控制高温加热温度及时间，可以有效地控制合金的组织，使其获得全片层、近片层、双态、近双态、近γ以及细化的近γ组织。     

热处理工艺对电子束选区熔化Ti-48Al-2Cr-2Nb合金组织性能的影响

对电子束选区熔化Ti-48Al-2Cr-2Nb合金热处理后的组织演变和力学性能进行研究。结果表明：随着热处理温度的提高，Ti-48Al-2Cr-2Nb合金的细小双态组织和等轴γ条带组织逐渐发生粗化，并且向层片组织转变。当热处理工艺为1290℃/4 h、1315℃/1.5 h和1335℃/0.5 h时，合金的主要组织分别为双态组织、近层片组织和全层片组织。其中，等轴γ条带的平均宽度由沉积态的28.5μm分别增大至115.5、291.4、332.5μm。组织粗化使得纵向试样的平均抗拉强度由沉积态的698MPa分别下降至541、461、390MPa，延伸率无明显变化。此外，所有热处理工艺下横向试样的力学性能均优于纵向试样，这是由于粗化的等轴γ条带与基体中双态组织的界面结合强度较弱。随着热处理温度的升高，横向试样与纵向试样抗拉强度的差值逐渐增大，在1335℃/0.5 h时达到最大值102 MPa。     

Al,Ti和Nb对Fe—Ni—Cr—Co—Nb—Ti—Al合金铸态组织的影响

对低Ａｌ,高Ｔｉ,Ｎｂ（合金Ａ）和高Ａｌ、低Ｔｉ,Ｎｂ（合金Ｂ）两种成分特征的Ｆｅ－Ｎｉ－Ｃｒ－Ｃｏ－Ｎｂ－Ｔｉ－Ａｌ合金宏观和微观铸态组织的观察分析表明,合金Ａ凝固速度较快,柱状晶区较大;两者枝晶间及铸态晶界上都分布着较多块（厚片）状富含Ｎｂ和Ｔｉ的ＭＣ和Ｌａｖｅｓ相多晶体;合金Ｂ柱状晶区晶界Ｌａｖｅｓ相较多;合金Ａ晶界ＭＣ和Ｌａｖｅｓ相附近析 体状γ′和η相及胞状η相;合金ＢＫγ′的尺寸仅约为     

Al、Ti含量对锻态Incoloy825合金组织和耐腐蚀性能的影响

在热力学模拟Incoloy825合金成分范围内研究不同Al、Ti含量对合金析出相析出规律的基础上,采用光学显微镜(OM)、扫描电镜(SEM)观察了合金显微组织和腐蚀试样的表面形貌,采用电化学工作站和静态失重法测试了合金在1、3 mol/L HCl溶液中的动电位极化曲线、电化学阻抗谱和腐蚀速率。结果表明,终锻温度下Incoloy825合金由基体γ相和少量Ti(C,N)析出相组成。随着Al、Ti含量提高,块状Ti(C,N)析出量增加,组织细化;锻态Incoloy825合金的腐蚀电流密度增大,耐蚀性下降,发生点蚀的倾向增大。合金的腐蚀优先从组织中块状Ti(C,N)部位出现点蚀。随着Al、Ti含量提高,合金表面的腐蚀产物逐渐由致密变得疏松多孔,对基体的保护作用下降。     

热处理对Ti-6Al-7Nb合金组织和性能的影响

研究了退火、固溶和固溶时效热处理制度对工业生产中Ti6Al7Nb小规格棒材组织和性能的影响。结果表明,随着退火温度的提高,初生α相尺寸增大且比例减少,拉伸强度和塑性大致分别呈现增加和降低的趋势;随着固溶温度提高,晶粒尺寸越大,合金强度增大而塑性有所下降,时效处理提高了合金的弹性模量。     

Al—Ti—B合金的组织分析

用SEM,TEM和XRD等分析设备系统分析了Al-Ti-B合金的显微组织,结果表明,在Al-5Ti-1B合金组织中有TiAl3和TiB2颗粒团,而Al-3Ti-3B合金组织中仅有（Al,Ti)B2颗粒团,并认为（Al,Ti)B2应是TiB2和AlB2的混合体。     

Al5Ti1B对A356合金流动性的影响

通过研Al5Ti1B加入对A356合金凝固过程微观组织演变的影响,探讨Ti/B对A356合金流动性的影响机理.通过研究表明,Al5Ti1B量<0.1%时能够使A356流动性上升,0.1%相似文献   

变形率和热处理制度对Nb47Ti合金显微组织的影响

通过对比Nb47Ti合金在4种变形率和4种热处理制度下的显微组织.结果发现:晶粒的生长受到热加工变形率、热处理温度等综合因素的影响,变形率对再结晶温度影响较大;当变形率达到80%以上时,再结晶可以在较低的温度下进行,选择合适的热处理制度,能够获得具有细小和均匀显微组织的Nb47Ti合金.     

热处理对高Ti/Al比高温合金组织和性能的影响

研究了热处理制度对一种Fe-25Ni-12Cr基高Ti/Al比变形高温合金晶界析出和力学性能的影响。结果表明,直接时效热处理条件下,热加工应力不能得到有效消除,合金的变形带密集,晶界能量较高,促进η相沿晶界析出和生长;η相两侧存在细γ’相析出薄层,该薄层可有效抑制持久晶界裂纹的萌生和扩展,显著提高持久寿命,降低拉伸屈服强度。1000℃固溶+时效处理可有效消除加工应力及变形带,降低η相的晶界形核率,并促进η相魏氏体生长,有助于提高拉伸强度,但降低持久寿命。     

Zr,Cr和B对Ni3Al合金组织和力学性能的影响

本文研究了含Zr(0—0.6at.-％),Cr(0—7.7at.-％)和B(0—2.22at.-％)的Ni_3Al合金的组织和室温至1050℃拉伸性能。结果表明,Ni_3Al合金的屈服强度随温度升高而增加,表现出反常的温度关系。到达峰值后,随温度升高,屈服强度降低。Zr和Zr+Cr在整个试验温度范围都增加Ni_3Al合金的屈服强度,并改善高温抗张强度和塑性。硼增加Ni_3Al合金的抗张强度和屈服强度,同时改善塑性。但当硼含量超过1.37at.-％时,则降低强度和塑性。当硼含量超过溶解度极限时,Ni_3Al合金中形成岛状和球状的Ni_(20)Al_3B_6和Ni_3Al的共晶组织,对强度和塑性都是有害的。     

热处理对Ti2AlNb/Ti60双合金接头组织及性能的影响

以连接加变形后的Ti2AlNb/Ti60双合金为对象,研究锻后不同热处理制度对双合金接头显微组织和力学性能的影响.结果表明:热处理制度对Ti60合金侧热影响区的相组成影响较小,但对相的形态、尺寸和数量具有一定的影响;随着固溶温度的升高或固溶时间的延长,双合金试样的强度增加,塑性下降;经过990℃/1h+750℃/4h热处理后的Ti2AlNb/Ti60双合金焊缝组织得到优化,强度和塑性均高于Ti60合金基体,双合金试样在室温及600℃高温均表现出较好的强度与塑性匹配.     

热处理对Ti—13Nb—13Zr合金显微组织的影响

Ti- 1 3Nb- 1 3Zr合金具有低模量、高生物相容性、耐蚀、抗磨等特性。经 7次非自耗电弧熔炼制备了 Ti- 1 3Nb- 1 3Zr合金的饼坯 ,化学成分如表 1所示。表 1　 Ti- 13Nb- 13Zr合金饼材的化学成分元素 O N C Fe Zr Nb Ti含量 /% 0 .130 .0 0 70 .0 180 .0 813.713.6余量　　该合金的 β转变温度是 375℃ ,将饼坯在 6 80℃ ,α+ β相区热轧成 4 mm厚板 ,切取试样 ,然后进行热处理。采用光学显微镜、扫描电镜和 X射线衍射等观察了组织 ,并测定了显微硬度。不同热处理条件下 Ti- 1 3Nb- 1 3Zr合金的相组成、晶格常数、显微硬度见表 2。X…