水钢3号高炉富氧鼓风实践

水钢3号高炉通过富氧鼓风,使3号高炉的技术经济指标有了进一步的改善和提高,日产量由3 066t/d提高到3 354t/d,焦比从412kg/t降至388kg/t,煤比从112kg/t提高到了138kg/t。     

济钢1~#1750 m~3高炉高效低耗冶炼实践

济钢1~#1 750 m~3高炉采取改善现有原燃料管理、完善炉况管理机制、合理优化现有技术、降低生铁含硅等措施,实现稳定高效低耗生产,高炉利用系数由2015年2.4 t/(m~3·d)提高到2016年的2.855 t/(m~3·d),燃料比由2015年的540 kg/t降低到2016年的520 kg/t。     

马钢2500m^3高炉降低能耗的生产实践

马钢2500m^3高炉通过采取加强管理、改善入炉原燃料质量、提高高炉操作水平、回收利用二次能源等措施，使高炉炼铁工序能耗指标(标煤)逐年下降，由1999年的425．5kg/t降到了2002年上半年的387．2kg/t。     

邯钢1000m~3高炉提高喷煤比的探索

邯钢4#高炉(有效容积1000m3)经过不断探索,加强原燃料管理、高炉的操作和维护,使喷煤比逐月提高、焦比和综合焦比不断下降。喷煤比由2008年的130.6kg/t提高到2009年6月的163.1kg/t,焦比由361kg/t下降到了305kg/t,综合焦比由524kg/t下降到了500kg/t,取得了良好的经济效益。     

酒钢炼铁技术的进步

1996年下半年以来,酒钢炼铁厂在加强基础管理工作的同时,十分重视精料工作,牢固树立顺行是改善各项指标前提的指导思想,不断优化高炉操作,进行高炉强化冶炼,重视护炉工作,努力延长高炉寿命。由于不断推进炼铁技术的进步,炼铁生产水平逐步提高,高炉各项技术经济指标明显改善,高炉利用系数从1996年的1.352提高到了1999年的1.924,入炉焦比从1996年的568kg/t降低到了1999年的552 kg/t,煤比从1996年的40.40kg/t提高到了1999年的50.11 kg/t。     

包钢高炉低碱度烧结矿冶炼实践

1999年7月,包钢4号高炉进行了降低结矿碱度的工业试验,高炉技术经济指标改善。8月在全厂推广,2000年1－9月份高炉利用系数为1．819,焦比为424．0kg/t,煤比为13．40kg/t。     

西钢100m^3高炉技术进步

西钢现有2座100m~3高炉,主要生产制钢生铁。近几年由于不断推进炼铁技术进步,高炉生产取得了显著成效,1986年到1994年入炉焦比由716kg/t下降到607kg/t,利用系数由1.545上升到2.363,其它各项技术经济指标亦得到了相应的改善(见表1)。     

邯钢19项技术经济指标进入全国同行业前三名

2005年,邯钢通过技术进步和加强管理,促进了运行方式的系统优化,着力改善了影响综合效益的主要技术经济指标。炼铁入炉焦比由上年的399.9kg/t 降到378.9 kg/t,喷煤比由上年的124kg/t 提高到133.1kg/t,返矿率由上年的12.74%降到9.57%;轧钢综合合格率和综合成材率分别由上年的99.53%、97%提高到99.56%和97.06%。在同机型指标对比中,300m 3高炉入炉焦比、2000m 3高炉利用系     

马钢4000m~3高炉长期稳定生产实践

对马钢4000 m~3高炉长周期稳定生产实践进行了总结。通过采取强化过程控制,提高烧结矿和球团矿质量,提高入炉品位和焦炭粒级,探索实践"两道气流"的装入制度,积极推进完善送风制度等一系列措施,马钢4000 m~3高炉实现了长周期稳定顺行和较好的技术经济指标,降低了燃料消耗。高炉利用系数、焦炭负荷分别由2014年的1.948、4.45提高到2017年(1-6月)的2.187、5.01;燃料比、焦比分别由2014年的537 kg/t、413kg/t降低到2017年(1—6月)的506kg/t、365 kg/t。     

莱钢1000m~3高炉冶炼指标的优化与提升

莱钢炼铁厂分析1 000 m~3高炉特点,推行经济冶炼技术。制定了满足高炉提升产能的烧结矿、球团矿、生矿、焦炭等原燃料质量标准,加强原料管理,建立日核算制度、高炉成本控制模型。通过提高风温,增加喷煤量,确定风口布局,提高炉顶压力等操作,高炉燃料比由2015年的544 kg/t降低到2016年的533 kg/t,高炉利用系数由3.0 t/(m~3·d)提高至3.25 t/(m~3·d)。     

武钢2号高炉布料矩阵探索与实践

布料矩阵调节是高炉控制径向煤气流分布的一种有效手段，面对原燃料条件的经常变化，武钢2号高炉总结出布料矩阵调节的基本方法，保证了高炉的稳定顺行，取得了较好的技术经济指标。     

高炉铜冷却壁热力耦合的有限元分析

为评估高炉铜冷却壁工作时的热应力分布,先对铜材料进行高温拉伸试验,获得不同温度下铜的弹性模量,为铜冷却壁热力耦合数值分析提供了基础数据。通过对高炉的整体分析,得到各段铜冷却壁的位移。在此基础上计算自由膨胀时各段联络管的位移,考虑相互连接情况,最终计算得到实际工作时铜冷却壁的温度及应力分布。热膨胀导致铜冷却壁产生的热应力小于材料屈服强度,但挤压造成水管根部平均应力上升会导致疲劳失效。     

体积权重与个数权重晶粒体积分布特征的相互关系

金属多晶体三维晶粒尺寸分布常近似呈Gamma分布或Lognormal分布．基于这2种分布函数,导出了体积权重与个数权重的晶粒体积分布特征多量的相互关系,并利用一种低碳钢奥氏体晶粒组织的实验数据及文献数据对其进行了验证．利用该关系,通过对多晶材料晶粒组织二维截面的标准金相测量,即可计算个数权重的三维晶粒体积分布的特征参量．     

铝土矿采场配矿技术探讨

根据前期采场配矿的实践和生产形势的发展，提出回采阶级配矿与出矿阶段相结合的配矿思路，阐述其具体内容及实现途径．     

离心机均匀布料洗涤装置的研制

详细介绍一种新型离心机用布料洗涤装置的结构和工作原理,指出利用该布料洗涤装置,可以有效解决传统布料装置引起的布料不均、布料振动以及洗涤液浪费等问题;并列举了该装置布料洗涤时影响布料和洗涤效果的各种因素;举例说明该装置在无基础立式刮刀离心机上的应用;指出应用该装置改造传统离心机需要注意的事项。     

竖炉内颗粒、空隙率及气流分布模拟

为研究布料操作对竖炉内颗粒、空隙率及气流分布的影响,基于离散单元法(DEM)建立挡板布料器三维模型,分别计算分析不同挡板角度和料线高度下颗粒分布及空隙率分布,并评估其对气流分布的影响。结果表明,颗粒分布情况无法直接反应空隙率分布。当挡板角度为80°时,空隙率分布最均匀。料线高度对空隙率及颗粒分布的影响小于挡板角度的影响,随着料线高度增加,空隙率更均匀,但颗粒分布变化很小。当挡板角度为75°和80°时,有利于控制心部气流,而当挡板角度为82.5°和85°时,有助防止边部气流过度发展。适当增大料线高度,可使气流分布更均匀。     

无缝钢管张减过程张力对壁厚分布的影响

通过对典型规格张减过程的分析，研究了张力对壁厚分布的影响，并进行了试验研究和有限元模拟，通过对比验证了可靠性，基于机架伸长率计算了增厚段切除长度，为掌握张力和钢管壁厚分布之间的关系，实现预定壁厚钢管的生产提供了依据。     

鞍钢2580 m3高炉大批重操作实践

介绍了鞍钢11号高炉开炉后的炉况,包括高炉炉料结构和高炉冷却壁破损情况等,重点介绍了采用大批重布料制度后对炉顶温度、煤气流分布和炉体热负荷所带来的影响。生产实践表明,采用大批重布料制度后,煤气流分布合理,高炉一直稳定运行。     

库尔特激光粒度分布仪在测定钽铌复合物粒度分布中的应用

文章介绍了应用库尔特激光粒度分布仪测定钽铌复合物粒度分布的方法。钽铌复合物颗粒均匀分散在二次去离子水中,以一定的流速通过激光束。衍射光经透镜被光电探测器接收转化为电信号,由此测出颗粒的粒度分布,并讨论了应用中的经验。该方法容易建立,精密度高,能够给出多种粒度分布结果以及参数,非常适合生产过程中的应用。     

浅谈大气中污染物浓度的时空分布

本文就大气污染物浓度的时间分布、空间分布（包括平面分布和铅直分布）的规律及其原因进行了阐述和分析。