循环相变对T250马氏体时效钢组织和性能的影响

通过DSC法测量T250马氏体时效钢的再结晶温度,随后采用多种α'→γ循环相变细化工艺进行试验,其加热温度高于再结晶温度50~150℃。结果表明,T250马氏体时效钢的再结晶温度为773℃;通过对比,确定先经过低温固溶的变温循环相变细化工艺为最佳细化工艺,其晶粒尺寸最终达到9.1μm;但循环相变对T250马氏体时效钢的硬度影响不大。利用T250马氏体时效钢进行循环热处理,成功地获得超细化晶粒,并且确定最佳细化工艺。经过循环热处理,晶粒得到明显细化,较好地达到晶粒超细化的目的。     

马氏体时效钢(Maraging)的热处理

马氏体时效钢赋于模具高寿命,而且比传统的工具钢热处理简单——只要严格遵守热处理工艺。本文论述了最新推广采用的Marlok马氏体时效钢的热处理要求。     

马氏体时效钢的热处理工艺及应用

马氏体时效钢是一种超高强度钢,是通过时效过程中从过饱和固溶体(马氏体)中析出Co、Mo、Ti等合金元素的碳化物实现强韧化。马氏体时效钢在具有高强度的同时还具有良好的塑性、断裂韧度、焊接性、冷热加工性和耐应力腐蚀性能。马氏体时效钢的热处理工艺比较简单,主要为退火、时效及形变热处理。马氏体时效钢已在航空航天、海洋工程、原子能工业及结构件、工模具等领域得到了广泛应用。     

超纯净18Ni马氏体时效钢的晶粒尺寸及其对拉伸性能的影响

研究了不同固溶处理温度下超纯净18Ni(2200 MPa级）马氏体时效钢晶粒尺寸及分布的变化，以及原奥氏体晶粒尺寸对马氏体时效钢在固溶和时效状态下拉伸性能的影响，初步探讨了其影响机理，结果表明，原奥氏体晶粒随固溶温度的升高而均匀持续地正常长大，晶粒尺寸对固溶态马氏体时效钢的强度和塑性影响微弱，有害元素含量的大幅度降低避免了Ti(C,N)等夹杂物在晶界偏聚而引起的高温固溶下的“热脆”现象，时效状态马氏时效钢的屈服强度与原奥氏体晶粒尺寸之间符合Hall-Petch关系，随着原奥氏体晶粒尺寸的增大，马氏体时效钢出现“时效脆性”是由于明效析出相在晶界偏聚所致。     

无钴马氏体时效钢的研究与应用

从无钴马氏体时效钢的种类、合金化、热处理对该材料力学性能的影响及强化机理等方面综述了无钴马氏体时效钢的研究和应用概况.无钴马氏体时效钢中不含昂贵的钴元素,利用板条马氏体基体上析出的Ni3(Ti,Mo)等沉淀相来实现强化,在低于2100MPa的强度范围内,与同级别的含钴的18Ni马氏体时效钢相比,有相近的强韧性.     

超高强度18Ni无钴马氏体时效钢的力学性能

研究了2000MPa级18Ni无钴马氏体时效钢的热处理对微观结构和力学性能的影响,并对无钴马氏体时效钢的强韧化机理进行了探讨.结果表明,固溶态18Ni无钴马氏体时效钢的硬度几乎不受固溶温度和固溶时间的影响;峰时效时屈服强度达到2000MPa以上,δ和KIc分别为9％,70Ma·m1/2,强度和韧性达到最佳配合.TEM观察表明,18Ni无钴马氏体时效钢通过在高密度位错基体中时效析出纳米尺度沉淀相Ni3（Mo,Ti）而实现强韧化,沉淀强化遵循Orowan位错绕过机制.     

韧性马氏体时效钢的热处理新工艺

马氏体时效钢广泛地应用于重要的宇航、国防和工程设备,因为它兼备高的强度和韧性。这类钢的常规处理工艺是在485℃时效之前进行820℃一段固溶退火处理。这种热处理方法可以产生高强度和良好的韧性及     

18Ni马氏体时效钢铸件组织和力学性能

利用金相显微镜、扫描电镜和万能电子材料试验机对马氏体时效钢铸件的组织和力学性能进行了考察。结果表明，马氏体时效钢铸件热处理后强度较高，受制于其内部铸造缺陷。     

高强高韧FV520B马氏体钢的时效工艺优化

通过在600,630,680,700和720℃保温1 h空冷,以及在630℃短时时效后炉冷和空冷的热处理,研究了不同时效温度、时效时间以及冷却方式对沉淀硬化马氏体不锈钢FV520B的组织和力学性能的影响.结果表明,630℃短时时效后钢中即可析出一定量的逆转变奥氏体,且钢中的析出相尺寸较小并弥散分布,由此提出了一种沉淀强化马氏体不锈钢的热处理工艺优化,即FV520B钢经630℃短时时效并炉冷后.可以获得较佳的高强度和高韧性组合.     

热处理对SLM18Ni300马氏体时效钢组织及腐蚀性能的影响

目的探究热处理对激光选区熔化(SelectiveLaserMelting,SLM)成形18Ni300马氏体时效钢组织和耐腐蚀性能的影响。方法利用激光选区熔化技术成形18Ni300马氏体时效钢试样,分别对成形试样进行时效处理和固溶+时效处理。通过金相显微镜、扫描电镜、显微硬度计和电化学工作站,分别测试分析了不同热处理SLM 18Ni300马氏体时效钢的微观组织、显微硬度和耐蚀性。结果热处理后,试样微观组织发生显著变化,时效试样组织细化,得到板条马氏体组织;固溶+时效试样激光熔池消失,组织为均匀致密的板条马氏体,且均有细小析出物弥散分布于晶界和板条间。时效处理和固溶+时效处理显著提高了SLM18Ni300马氏体时效钢硬度,SLM试样硬度为376.6HV1,时效试样和固溶+时效试样硬度分别为651.5HV1和641.8HV1。0.5 mol/L H2SO4溶液中,SLM试样的Jcorr最小,为1.375×10?3 A/cm2,耐腐蚀性最好,各试样耐蚀性优劣有SLM试样固溶+时效试样时效试样。3.5%NaCl溶液中,SLM试样的极化曲线有明显的钝化平台,且Jcorr最小,为3.630×10?6A/cm2,耐腐蚀性最好,各试样耐蚀性优劣有SLM试样时效试样固溶+时效试样。结论时效处理和固溶+时效处理后,SLM 18Ni300马氏体时效钢得到板条马氏体组织,硬度显著提高,但在H2SO4溶液和Na Cl溶液中的耐腐蚀性能有所下降。     

沉淀硬化型不锈钢的性能

不锈钢的沉淀硬化(PH)处理通常被描述为三个阶段。具体热处理步骤与马氏体钢、碳钢及合金钢类似。事实上,沉淀硬化型不锈钢就是在普通不锈钢的基础上加以改进,使其耐蚀性、韧性和加工性能进一步改善。前两个阶段很容易接受,而第三个阶段,即沉淀硬化或时效阶段则常常被误解。 第一阶段 使钢奥氏体化,以便在冷却过程中形成马氏体。而对于沉淀硬化钢,这一阶段还需将钢及合金碳化物溶解,形成时效硬化(或叫沉淀硬化)的条件。 第二阶段 将钢迅速地从奥氏体温度冷至27℃以下。     

AGING STRUCTURE ANALYSIS OF 18Ni(350) MARAGING STEEL

<正> 18Ni(350)马氏体时效钢是在18Ni(250)马氏体时效钢的基础上提高Co,Ti含量而形成的。对18Ni(250)钢的组织结构已经进行了较为系统的研究。提高Co,Ti含量使18Ni(350)钢时效后的强度明显高于18Ni(250)钢。关于18Ni(350)马氏体时效钢时效强化相的研究,已有很多报道,本文从时效结构的观察和分析入手,探讨18Ni(350)的强化机理并提出了合适的时效热处理制度。 试验用钢的化学成分(Wt-％)为:C0.007,Si0.005,Mn0.01,S0.005,P0.004,Co12.17,Ni17.99,Mo4.90,Ti1.31,A10.10,Fe余量。经双真空冶炼的钢锭,在     

18Ni(350)马氏体时效钢时效结构分析

18Ni(350)马氏体时效钢是在18Ni(250)马氏体时效钢的基础上提高Co,Ti含量而形成的。对18Ni(250)钢的组织结构已经进行了较为系统的研究。提高Co,Ti含量使18Ni(350)钢时效后的强度明显高于18Ni(250)钢。关于18Ni(350)马氏体时效钢时效强化相的研究,已有很多报道,本文从时效结构的观察和分析入手,探讨18Ni(350)的强化机理并提出了合适的时效热处理制度。试验用钢的化学成分(Wt-％)为:C0.007,Si0.005,Mn0.01,S0.005,P0.004,Co12.17,Ni17.99,Mo4.90,Ti1.31,A10.10,Fe余量。经双真空冶炼的钢锭,在     

马氏体时效钢的刀-屑接触区变形试验研究

对不同热处理后的06M6CrMoVTiT1马氏体时效钢进行了切削试验,并用光学显微镜和电子显微镜对所得切屑根部进行了观察分析.试验结果表明:在切削固溶态和时效态的马氏体时效钢时,均会出现积屑瘤(以下简称BUE),其原因是多方面的,自回火和应变时效析出是产生BUE的主要因素,相应BUE裂纹尖端圆钝.     

同一成分双相钢热处理与组织性能调控

通过调控等温温度,将同一成分的低碳Si-Mn-Cr试验钢在不同的热处理工艺下实现了590、780和980 MPa 3个强度级别双相钢的制备。结果表明,随着等温温度的提高,最终室温组织中的马氏体含量增加,试验钢的抗拉强度和屈服强度随之提高,总延伸率下降。与临界等温工艺相比,加入过时效步骤后,达到相同强度时,所需要的等温温度更高,组织中的马氏体分数更高。且随着过时效温度的升高,达到相同强度级别时所需的等温温度进一步提高,马氏体分数进一步增加。利用同一合金成分,采用两种热处理工艺,都可制备590、780和980 MPa 3种不同强度级别的双相钢。但当前试验钢的合金成分采用临界等温-过时效热处理工艺时,在高强度规格(980 MPa)下其组织接近全马氏体,不符合实际双相钢的组织特性。     

合金及马氏体时效钢的固溶与时效处理

铝合金的热处理步骤十分简便,但生产中要求炉子具有良好的温度均匀性,非常精密的炉温控制,工件须小心地装夹,周密地综合控制设备及其操作。固溶处理的温度总是接近于合金的熔点,大多数铝合金固溶处理温度的波动范围为10℃左右。假如炉温超过规定范围,合金的内部组织会受到损害,工件变软,易于变形;假如炉子或炉子中任何一部分炉温低于规定范围,合金中就不会形成固溶体,该热处理就成为无效的过程。马氏体时效钢在完成时效过程中实际上无体积变化或变形。大多数马氏体时效钢的     

固溶处理对T-250马氏体时效钢的组织及力学性能的影响

通过透射电镜(TEM)研究T-250马氏体时效钢组织变化，结合断口扫描电镜(SEM)观察，研究固溶温度和保温时间对T-250马氏体时效钢的组织及力学性能的影响。结果表明，T-250马氏体时效钢固溶态的硬度在280～292HB之间，几乎不受固溶温度和保温时间的影响；T-250马氏体时效钢中的马氏体形貌为板条状，且板条形貌不随固溶温度的升高和保温时间的延长而变化；固溶温度和保温时间对固溶态T-250马氏体时效钢的拉伸性能和冲击韧性的影响不大，固溶态T-250马氏体时效钢具有良好塑性和韧性。     

钼和钛在铁-镍马氏体中的强化

各级18Ni型马氏体时效钢,因含有7.5～12.5％Co,价格较贵,限制了其广泛应用。为了探讨在不含Co的情况下它的性能和相变特点,本文研究了Mo、Ti元素在Fe-15Ni钢马氏体中的行为、钢的组织及性能随热处理工艺而改变的规律。试验钢经真空熔炼,其成分和γ→α相     

无Co马氏体时效钢筒形锻件的晶粒细化

为了细化T250无钴马氏体时效钢筒形锻件的晶粒,确保产品性能,对其进行了锻后反复循环加热急冷的热处理工艺试验。结果表明,温度递减的变温循环热处理可以使T250马氏体时效钢锻造后的晶粒得到一定程度的细化;循环热处理细化晶粒的机理与普通结构钢不同,需要有较长的保温时间,使其组织发生再结晶转变;循环热处理细化晶粒的作用有限,不能忽视锻造时对晶粒长大的防止和控制。     

固溶温度对超纯净18Ni(350)马氏体时效钢断裂韧性及微观组织的影响

研究了在1083—1483K温度范围内，固溶温度对超纯净18Ni(350)马氏体时效钢断裂韧性(KIC)的影响．通过透射电镜(TEM)研究了马氏体时效钢微观组织的变化，结合相变曲线和断口扫描电镜(SEM)观察，探讨了固溶温度对断裂韧性的影响机理．结果表明：超纯净马氏体时效钢的断裂韧性(KIC)随着固溶温度的升高或再结晶晶粒尺寸的长大而增加，不存在常见的Ti(C，N)在晶界偏聚而引起的“热脆”现象．固溶态马氏体时效钢由单一的马氏体板条组成，其形貌、间距以及位错密度不受固溶温度的影响．在时效过程中，随着固溶温度的升高或再结晶晶粒的粗化，Ni3(Mo，Ti)等时效析出相在晶界或板条界的偏聚程度逐渐加重并导致基体软化，合金元素Ni，Mo的富集诱发了逆转变奥氏体形成．这使裂纹尖端易于钝化而表现出韧窝状穿晶断裂和保持较高的断裂韧性．