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点支式玻璃幕墙当玻璃板块较大时,常采用六点支承形式,我国《玻璃幕墙工程技术规范》(JGJ l02-2003)给出了四点支承玻璃面板的最大应力和最大挠度的计算公式,未给出六点支承玻璃面板的计算公式。文中采用幕墙工程软件及有限元简化计算方法,对六点支承玻璃面板的承载性能进行了分析。 相似文献
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JGJ102—2003《玻璃幕墙工程技术规范》只给出了4点支承玻璃面板的计算方法,并没有给出6点支承玻璃面板的计算方法,但是工程实践中6点支承的情况非常常见,因此我们想到了借助有限元软件ANSYS对6点支承的玻璃面板进行力学分析, 相似文献
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本文针对某观光电梯点支承玻璃幕墙出现面板破碎现象,通过现场检验玻璃面板与支承装置连接质量、玻璃面板边部加工质量、面板承载性能计算复核、支承装置力学性能标准值复核计算以及对抽样支承装置进行实验室力学性能检测,对点支承玻璃幕墙进行了安全鉴定分析,归纳了鉴定结论并给出改进建议. 相似文献
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主要研究点支式玻璃幕墙中索杆和索网柔性支承体系与玻璃面板的共同作用。首先分别对有玻璃面板参与工作和无玻璃面板参与工作的索杆和索网支承结构体系进行理论分析,在理论分析的基础上,对鱼腹式桁架(索杆体系)点支式玻璃幕墙进行了现场试验,并和理论分析结果进行了比较,表明玻璃面板对支承体系有明显的刚度贡献。在进行幕墙设计时应考虑玻璃面板对支承体系的刚度贡献。同时也验证了本文理论分析的正确性。 相似文献
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点支式玻璃幕墙施工技术 总被引:2,自引:0,他引:2
建筑幕墙按结构特点可分为明框幕墙和隐框(半隐框)幕墙以及全玻幕墙、点支式玻璃幕墙。点支式玻璃幕墙的玻璃面板由支承点支撑 ,通常为四点支撑 ,也有六点支撑或八点支撑。钢制支承点通过玻璃上的圆洞与玻璃连接。支承点钢轴与圆孔之间有一空隙并用尼龙套管内衬 ,支承点头部与玻璃间有弹性垫片。这些支承点的头部有球铰 ,可以转动 ,更好地适应玻璃面板受平面外荷载后的弯曲变形(图1)。点支式幕墙上的荷载和作用有 :平面内有竖向重力荷载、温度作用、竖向地震作用 ;平面外有风荷载、水平地震作用。对点支式玻璃幕墙 ,起控制作用的是 :平… 相似文献
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杨希仓 《中国建筑金属结构》2013,(3)
近年来,点支承玻璃幕墙中采用玻璃夹具来安装固定玻璃的工程越来越多.玻璃夹具是通过其上面设计的槽口来夹住玻璃角部的,由于夹具与玻璃面板之间衬有柔性垫片,接触面积也较大,所以其对玻璃角部的约束非常复杂,并不是单纯的铰接或刚接,而我国幕墙行业的技术现状又很难做到对每个工程的玻璃支承方式都进行有限元分析.本文中通过有限元分析方法,对采用夹具的玻璃面板,进行了不同垫片支承条件下的应力与挠度分析,总结了不同支承方式的特点,供同行参考. 相似文献
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在建筑幕墙设计中,玻璃面板的计算是玻璃幕墙设计的一项重要部分,当前对玻璃面板的计算主要参考JGJ102-2003《玻璃幕墙工程技术规范》,根据不同的支撑型式可查取对应的弯矩系数、挠度系数,从而进行强度、挠度计算。但通过有限元软件ANSYS对不同支撑型式玻璃面板的模拟计算,对比分析得出相关结论,并提出了一些建议。 相似文献
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点支式玻璃幕墙因其视觉通透性、构造灵活性及良好的工艺感等优点广泛应用于国内外大型标志性建筑中,由于其对风荷载作用较敏感,抗风压设计在点支式玻璃幕墙安全性中起关键性作用。系统论述了近年来点支式玻璃幕墙抗风压研究成果,如风压计算方法、玻璃面板设计、支承装置设计等内容,可弥补现行幕墙规范相关内容的不足,并可改进点支式玻璃幕墙抗风压设计。 相似文献
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介绍了玻璃钢纤维氯氧镁水泥通风管道的分类与性能指标,并对其缺陷进行了阐述,论述了其安装程序及注意事项,指出用玻璃钢管道代替金属管道,可有效地降低成本节约能源,以推广它的广泛使用。 相似文献
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Iris Maniatis 《Stahlbau》2006,75(8):658-662
Determination of the stress distribution of point supported glass structures under in‐plane loads. In this article a method for the determination of the stress distribution of point supported glass structures under the application of in‐plane loads is presented. To specify and calculate the load bearing of bolted connections in glass panels exact knowledge of the contact mechanisms and the parameters which influence the stress distribution around the hole is necessary. Due to the complex determination of the stress distribution mostly the structural safety is verified by full‐scale tests so far. An alternative is the numerical verification by finite element analysis (FEA). But therefore adequate program verifications are necessary. At first an approach for verifying the numerical model with an analytical solution is developed. To determine relevant results for design the verified FE‐model is used to examine the influences of different parameters on the stress distribution around the hole. 相似文献
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为研究单层索网点支式玻璃幕墙中点支式单片、中空和夹胶钢化玻璃在火灾下的破裂过程,分别对点支式单片、中空和夹胶等3组开孔钢化玻璃进行了相同火灾条件下的负载试验研究。重点考察试验过程中玻璃位移随温度的发展情况、玻璃的破坏模式和破坏时间,以及其破裂过程等。通过将试验数据与相同类型的不开孔玻璃进行对比,研究了角部开孔对钢化玻璃在火灾下受力性能和破裂过程的影响。结果表明:火灾下,玻璃由于受热膨胀不均匀在表面产生的拉应力是其破坏的主要原因;玻璃面板承受的均布荷载将在玻璃内部产生荷载应力,并导致其面外变形增大;玻璃开孔,使其在四角点孔洞边缘形成大量微裂纹,造成玻璃面板孔边材料强度下降和应力集中,加剧了玻璃的破坏;点支式玻璃面板的固定支座约束限制了四边变形,加快了其中心点位移的增长。 相似文献
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