中频弯管的回弹理论分析和试验研究

本文对中频感应加热弯管在不同钢管材料及规格,不同弯曲半径及弯曲角度等工艺参数时的加载和卸载的力能参数、应力应变进行了理论分析和数值研究。提出了中频弯制大口径钢管的回弹理论,并与实际弯制的20、10CrMo910和12CrlMoV钢三种钢管弯头实测的回弹量进行了比较,理论计算和试验结果吻合良好。     

直流跨越杆塔选型与结构优化

大跨越高塔是以风荷载为控制设计的高耸结构, 风荷载引起的弯矩甚至起决定作用。角钢构件与钢管构件相比, 其最主要的是风载体型系数比钢管大, 这也是角钢塔耗钢量高的主要原因。所有规格的角钢杆件均要进行稳定强度折减验算, 而对常用规格的钢管而言几乎无需进行稳定强度折减验算。钢管材料各向同性, 不存在强轴、弱轴之说, 加之钢管的回转半径、截面刚度比角钢大, 稳定性能大大优于角钢。并且跨越塔钢管方案总体价格比角钢方案低。因此, 在三沪直流大跨越工程中, 选择了钢管塔结构, 塔身腹杆采用刚性腹杆, 在塔头与塔身连接处设置水平横隔面。     

自装卸式管(线)材运输车

随着1000 kV特高压东线淮南-上海双回线路建设项目的逐步推进,钢管运输成为需要迫切解决的难题。据悉,特高压东线普通线路所用的钢管设计规格约有50多种,主材钢管直径可达φ965 mm、466.1 kg/m,单根主材重量可能达5 t左右。     

输电塔钢管阻力系数及背风面遮挡效应试验研究

钢管阻力系数和背风面遮挡系数是准确计算钢管输电塔风荷载的重要参数,该文通过开展9种规格、7种来流风速下圆管杆件足尺和缩尺模型的测力及测压风洞试验,分析了雷诺数、湍流度、铅垂面倾角对圆管杆件风荷载阻力系数的影响规律,确定了风洞阻塞度对圆管杆件风荷载阻力系数的影响程度,提出有铅垂面倾角圆管杆件阻力系数的修正系数及拟合公式,并给出输电塔钢管杆件风荷载阻力系数的设计取值建议。输电塔前、后侧面等效间距与钢管有效宽度之比的分布范围为7～70,通过风洞试验确定了亚临界区钢管杆件间距比对背风面杆件风荷载遮挡效应的影响,提出了钢管杆件背风面风荷载降低系数与间距比的关系曲线。在亚临界区,同一间距比、不同规格钢管的背风面风荷载遮挡系数试验值基本一致。研究结果可为基于单根杆件阻力系数的钢管输电塔风荷载精细化计算提供参考。     

超超临界一次再热机组再热冷段材料选取研究

近几年,为缓解我国电力供需严峻形势,国家政策对火电态度出现转变,强调火电“压舱石”的作用,提出“三个8000万工程”后,火电机组建设规划进行了较大规模的调整,尤其是高参数大容量机组发展态势迅猛,对A691 1-1/4CrCL22焊接钢管的需求量也逐年增加。受现国际国内形势影响,该材料管道价格飞涨,且供货周期长,不能满足国内超超临界一次再热机组项目建设需求,因此,再热冷段管道选择合适的材料替代A691 1-1/4CrCL22对超超临界一次再热机组项目的建设有重要的推动作用。为此探讨了超超临界一次再热机组采用国产12Cr1MoVG无缝钢管替代A691 1-1/4CrCL22焊接钢管的可行性。经过一系列比对,12Cr1MoVG无缝钢管替代A691 1-1/4CrCL22焊接钢管在技术上可实现。     

特高压钢管塔用Q345钢对接接头焊接工艺研究

结合特高压线路工程用钢管塔的加工特点,在对钢管塔对接接头焊接工艺研究的基础上,对相关研究成果进行提炼和总结,形成国家电网公司企业标准Q/GDW 11530—2016《特高压钢管塔用Q345钢对接接头焊接工艺导则》。分别从材料、设备、坡口制备、焊接和检测等4个方面对本标准进行深入解读,重点对标准中焊接材料的选择、坡口形式和尺寸、钢管典型规格的确定、焊接的工艺参数等关键技术进行了详细的解释和说明。该文可进一步提高设计人员对本标准的理解,便于广大设计和管理人员对本标准的正确使用。     

制冷行业中管路的焊接方法及其工艺特点

制冷行业中管路的焊接接头的材料（母材）不外乎有三种:铜管、钢管（邦迪管）和铝管。焊接接头的主要形式有:铜管与铜管,钢管与钢管,铝管与铝管,铜管与钢管,铝管与钢管,铝管与铜管。作为制冷系统中管路接头焊接的主要方法,钎焊具有其独特的优点,由于它是借助于液态钎料填满固态母材之间的间隙     

VVER堆型主管道自动焊工艺研究

VVER堆型核电站,主管道为规格Φ990×70 mm的厚壁复合钢钢管,焊接数量较大,该堆型在国际上都是采用手工焊进行焊接。通过对VVER堆型复合钢主管道开展自动焊焊接工艺试验,确定了复合钢管道自动焊的坡口型式、焊接填充材料和与之匹配的焊接工艺参数,采用无损检验和破坏性检验等检验方式对工艺试件进行检验,结果满足标准要求,为后续VVER堆型主管道施工采用自动焊工艺提供技术经验。     

600℃/620℃超超临界机组锅炉高温再热集箱及管道材料选用探讨

结合机组工况、选材原则、规程规定、锅炉和管道用钢系列及钢管制造能力,对600℃/620℃超超临界锅炉高温再热系统集箱与管道候选材料进行了对比分析和讨论,建议采用P92钢管;并结合电力行业关注的质量和性能问题,探讨了控制和稳定P92钢管性能的可行性。     

离心钢管混凝土结构的试验研究与应用

离心钢管混凝土结构是一种新型的钢- 混凝土复合结构,它可充分发挥2 种材料的优点。其特性是:外钢管可借助混凝土内衬管而增强管壁的局部稳定性,应力分布由单向受拉变为双向受拉,提高了抗拉强度和防腐能力;混凝土管可借助钢管对它的“紧箍作用”,使原单向压力状态变为三向压力状态,提高了混凝土的抗压强度。多年来对该结构进行了大量的各种荷载作用下的试验和研究,对它的各种连接方式也进行了探索,使它能成功地应用于各类塔架结构。     

1 000 kV特高压杆塔主材选型的技术经济比较

依托皖电东送淮南—上海1 000 kV特高压交流输电工程,在满足相同技术要求的前提下,对主材采用角钢、钢管、角钢钢管组合3种方案进行经济性分析和比较。分析结果表明,当钢管与角钢单价差异小于2 140元/t时,钢管方案最经济;当钢管与角钢单价差异大于2 140元/t,小于3 360元/t时,角钢钢管组合方案最经济;当钢管与角钢单价差异大于3 360元/t时,角钢方案最经济。     

过热器弯管组排工艺

下花园发电厂HG670/140-9型锅炉对流过热器热段蛇形管材料为12Cr1MoV,规格为D42×5.5。蛇形管排为4管圈结构,其弯头的弯曲半径分别为R_1=80mm(其中有180°、90°两种弯头),R_2=140mm(180°弯头),D_3=200mm(180°弯头)。为解决对流过热器爆管问题,决定将热段对流过热器更换为D42×6钢研102管材,本文主要介绍对流过热器热段蛇形管弯管组排工艺。     

长虹CH—10机芯开关电源电路及检修“关键点测试法”(上)

长虹CH—10机芯是长虹公司于1999年初开发成功的高档大屏幕彩电机芯,主要机型有:64 cm(25英寸)、74 cm(29英寸)、86 cm(34英寸)三种规格,其电路结构基本相同。小信号处理芯片采用飞利蒲TDA8843"(OM8839),它们之间的差别主要在CPU芯片上,早期产品CPU采用CHT0808(或CHT0818),代表机型有:D2983、R2939D、2521FD、2527FD、29SD81/2/3、D2982M、29D82M、R2518AE/D等。后续产品CPU采用KS88C8324、KS88P8324、CHT1201(或CHT1202),代表机型有:G2983、G2573、G2585、G3983A、G2985、G2978、G2988、G29D9、G29D66、G3480、G3478、G3488、PF29D9、PF29D18、PF34D8、PF2919/D、PF2986等。     

低压电器产品型号是怎样命名的

低压电器产品有各种各样的结构和用途,为便于使用、制造和管理对低压电器产品就规定了型号,经第一机械工业部批准,以《Q/D131—66低压电器产品型号申请办法》颁布,产品的每一型号代表一种类型的产品,但可以包括该产品的若干个派生系列产品的全型号系指在产品型号之后,附加规格(如电流、电压或容量数值等)以及其它数字或字母组成的,以确定某一产品的主要规格及其派生特征。产品的全型号为:     

铁素体型T91锅炉钢管管排制造工艺研究及应用

对T91钢管材料的各种性能和钢管管排制造工艺进行了研究，在试验研究的基础上成功地完成一批T91钢钢管管排制造。对保证管排制造质量的诸方面如钢管原材料、焊接材料及焊接、弯管工艺、热处理等进行了分析，提出了应注意的几个问题。     

大型火电机组材料和大型铸锻件“七五”技术攻关课题论证会在武汉举行

<正> 我国制造大型火电机组用的材料和大型铸锻件,由于品种多、规格大、技术难度高,以往有很大一部分要依靠进口解决,制造锅炉用的钢材,进口量约占50％,其中,直径在200毫米以上的大口径钢管、厚度大于50毫米的锅炉钢板以及汽轮机的高中压转子、低压转子、发电机转子和护环主要从日本、西德等国家进口,每年都要花费数千万美元的外汇。     

一种新型组合套管式地下埋管的承载特性分析

提出了一种新型组合套管式地下埋管并对之进行了初步的承载能力与工作性状分析,分析显示本文的新型组合套管式地下埋管可以充分发挥钢管的抗拉作用和混凝土衬砌的抗压作用,极大地提高了结构的抗外压能力,且节省材料,便于施工.     

火电厂喷涂管焊缝开裂原因分析

利用显微组织检测、扫描电镜、能谱检测等方法,对3种表面有喷涂层的不同材质锅炉受热面钢管焊缝热裂纹形成的原因进行了分析。结果为:焊接时,碳含量较高的喷涂料在焊接时熔入焊缝,初生相发生变化,导致硫元素在晶界析出,形成低熔相或共晶,造成晶界弱化,在冷却收缩引起的拉伸应力作用下形成了结晶裂纹。提出对表面喷涂防磨材料的钢管焊接时,要将坡口两侧表面打磨干净以及加强金属部件焊缝区域监督检验的建议。     

对《埋藏式钢管外压稳定计算》的讨论

《埋藏式钢管外压稳定计算》一文(发表于本刊1982生创刊号,以下简称原文)利用变分原理,考照阿姆斯图兹公式,导出了具有初始不圆度的埋藏式钢管在极限平衡条件下的临界外压公式,证明初始不圆度对埋藏式钢管外压稳定的影响很小。关于初始不圆度对埋藏式钢管外压稳定的影响历来有两种意见:一种认为初始不圆度对埋管的外压稳定有较大影响,甚至把钢管的径向偏差和初始缝隙的作用等同起来,如孟泰尔等;另一种意见则认为埋管的施工程序是先安装钢管然后浇筑混凝土,后者按前者成形,初始不圆度只不过是改变了钢管的曲率半径,对埋管的外压稳定不会有太大的影响。原文的工作对于澄清以上的不同意见是很有帮助的。同时,原文也证明现有的各家计算埋管临界外压的公式对高强度钢仍然适用,这一工作无疑也是很有意义的。现提出以下意见供考虑:     

板料弯曲回弹原因及减少回弹的方法

正设计模具前,如果能掌握材料的回弹规律,估算出回弹值大小,就可预先在模具结构及上下模的尺寸设计上采取相应措施,这样不但能减小修模工作量,缩短制造周期,还可以降低成本及提高弯曲件准确度。讨论了影响板料弯曲回弹的原因,阐述影响板料弯曲回弹的因素,总结了减少弯曲件回弹的几种方法。板料在塑性弯曲时总是会产生弹性变形,当外力被去掉后,将立即恢复弹性变形,这就导致弯曲件的角度和弯曲半径都发生了变化,与模具要求的相应尺寸不统一,这种现象叫做弯曲件的回弹。