POE熔融接枝GMA的制备及其与PBT共混增韧

在双螺杆挤出机上采用熔融接枝法制备了POE-g-GMA和POE-g-(GMA-co-St),考察了POE、POE-g-GMA和POE-g-(GMA-co-St)对聚对苯二甲酸丁二醇酯(PBT)的增韧作用.结果表明POE和单组分接枝的POE-g-GMA对PBT的缺口冲击韧性的改善作用都不大;而双组分接枝的POE-g-(GMA-co-St)对PBT具有显著的增韧作用.当弹性体POE-g-(GMA-co-St)用量为15%时,共混物的缺口冲击强度为45.84 kJ/m2,是缺口冲击强度为1.28 kJ/m2的纯PBT的35倍多.SEM显示,PBT/POE-g-(GMA-co-St)共混体系中分散相比PBT/POE-g-GMA共混体系的分散相具有更好的分散性.同时对比了几种外来增韧剂对PBT性能的影响.     

POE接枝GMA的制备及其增韧PA6的应用研究

熔融法制备聚烯烃热塑性弹性体(POE)接枝甲基丙烯酸缩水甘油酯(GMA),对其产物进行红外表征,证实了GMA已成功接枝到POE大分子链上。将接枝物用于聚酰胺-6(PA6)增韧改性,通过力学性能测试和SEM研究了弹性体含量及种类对共混物冲击强度和断面形态的影响。结果表明,POE与其接枝物共混作为弹性体增韧效果更好,当PA6、POE和POE-g-(GMA-co-St)质量比为80:6:14时,弹性体分散均匀且粒径细化为0.5~2μm,共混物缺口冲击强度提升至纯PA6的3倍。     

POE接枝GMA的制备及其增韧PBT的研究

采用熔融接枝法制备聚烯烃热塑弹性体(POE)接枝甲基丙烯酸缩水甘油酯(GMA),将接枝物(POE-g-(GMA-g-St))用于聚对苯二甲酸丁二醇酯(PBT)的增韧改性,研究接枝物含量对PBT/POE-g-(GMA-g-St)共混物力学性能、结构以及熔融结晶行为的影响。结果表明:POE-g-(GMA-g-St)对PBT具有良好的增韧效果,当弹性体中加入25%时,共混物的冲击强度为66.62 kJ/m2。SEM图像显示:作为分散相的接枝物在PBT基体中的尺寸更小且粒径分布更均匀。DSC图像显示出现两个熔融峰且随接枝物含量的增加使其结晶度逐渐降低。     

相容剂对PA6/POE力学性能和微观结构影响

转矩流变仪中熔融法制备了苯乙烯(St)和甲基丙烯酸缩水甘油酯(GMA)或甲基丙烯酸羟乙酯(HEMA)分别接枝乙烯-辛烯共聚物(POE),并将接枝物用于聚酰胺6(PA6)增韧改性.结果表明:2种接枝物POE-g-(GMA-co-St)和POE-g-(HEMA-co-St)的最佳反应加工时间分别为8.0 min和10.0 min,二者均能明显改善PA6与POE之间的相容性,但是前者增韧效果更好,其改性共混物力学性能更优.     

POE熔融接枝GMA的制备及其增韧PBT的应用研究

采用熔融接枝法制备聚烯烃热塑弹性体(POE)接枝甲基丙烯酸缩水甘油酯(GMA),将接枝物[POE-g-(GMA-g-St))]用于聚对苯二甲酸丁二醇酯(PBT)的增韧改性。研究了接枝物含量对共混物力学性能、结构以及熔融结晶行为的影响。结果表明:POE-g-(GMA-g-St)对PBT具有良好的增韧效果,当加入弹性体30%时,共混物的冲击强度为71.97 kJ/m2。SEM图像显示:作为分散相的接枝物在PBT基体中的尺寸更小且粒径分布更均匀。DSC图像显示出现两个熔融峰且随接枝物含量的增加其结晶度逐渐降低。     

POE-g-(HEMA-co-St)的制备及在PA6中的应用

采用新型Haake转矩流变仪制备了聚烯烃热塑性弹性体(POE)接枝甲基丙烯酸羟乙酯(HEMA)和苯乙烯(St),对其产物进行红外光谱表征,并将接枝物用于尼龙6(PA6)增韧改性。结果表明,HEMA和St成功接枝到POE大分子链上;当PA6/POE/POE-g-(HEMA-co-St)质量配比为80/8/12时,共混物缺口冲击强度提高,但拉伸强度和弯曲强度有所降低。     

不同增韧剂对PBT增韧改性的研究

利用双螺杆挤出机,采用聚乙烯-辛烯弹性体(POE)、聚乙烯-辛烯弹性体接技马来酸酐(POE-g-MAH)以及聚丙烯(PP)作为增韧剂与聚对苯二甲酸丁二醇酯(PBT)进行熔融共混,研究了不同增韧剂POE、POE-g-MAH和POE-PP对PBT共混物的力学性能、相容性和熔融结晶行为的影响。通过拉伸、冲击、熔体质量流动速率、硬度等性能测试以及红外光谱、X射线衍射仪(XRD)、差示扫描量热仪(DSC)等综合测试。结果表明,加入增韧剂对PBT具有良好的增韧效果,其中以PBT/POE/PP的增韧效果最明显。当PBT∶POE∶PP质量比为7∶3∶1时,共混物的缺口冲击强度增加8倍,红外表征显示,增韧改性可提高PBT的相容性,XRD测试表明,增韧剂对PBT复合材料的晶体结构没有影响,通过熔融增韧,提高其力学性能和加工性能。DSC图显示,增韧剂的加入可使共混物的结晶度降低。扫描电镜(SEM)表明,增韧剂的加入增加界面了结合力,提高了共混体系相容性。     

POE-g-(GMA-Co-St)的制备及其对PBT的共混改性

采用熔融接枝的方法成功制备了苯乙烯与甲基丙烯酸高水甘油酯的共聚物接枝聚烯烃热塑性弹性体[POE-g-(GMA-Co-St)],并以此对聚对苯二甲酸丁二醇酯(PBT)进行改性,研究了POE-g-(GMA-Co-St)含量对PBT力学性能、结构以及熔融结晶行为的影响。结果表明:POE-g-(GMA-Co-St)可显著提高PBT的冲击强度,同时随着POE-g-(GMA-Co-St)含量的增加,POE-g-(GMA-Co-St)在PBT基体中的尺寸更小,PBT的结晶度逐渐降低。     

增韧剂对PC/PBT合金性能的影响

研究了三种不同类型增韧剂乙烯–丙烯酸丁酯–甲基丙烯酸缩水甘油酯共聚物(PTW)、甲基丙烯酸甲酯–丁二烯–苯乙烯共聚物(MBS)和乙烯–辛烯共聚物(POE)对聚碳酸酯/聚对苯二甲酸丁二酯(PC/PBT)合金力学性能、熔体流动速率(MFR)、热性能和结晶与熔融行为的影响。结果表明:对于PC/PBT (质量比为65/35)合金,当增韧剂添加量为5份时,PC/PBT合金综合性能最优。三种类型的增韧剂都能显著改善PC/PBT合金的冲击性能,当增韧剂添加量在2～5份时,PC/PBT合金发生脆韧转变。MBS增韧PC/PBT合金的拉伸强度和弯曲强度保持率最高,分别为94.0%和92.6%,但热变形温度降低到105.7℃;PTW增韧PC/PBT合金的拉伸强度和弯曲强度保持率最低,分别为84.3%和80.7%,其优势是对热变形温度基本无影响,但对PC/PBT合金MFR的降低最严重;PTW和POE增韧PC/PBT合金的耐湿热老化性远优于MBS增韧PC/PBT合金。三种类型的增韧剂对PC/PBT合金中的PBT相结晶性均有不同程度的阻碍作用,MBS增韧PC/PBT合金的结晶度最高,为35.73%,POE增韧PC/PBT合金的结晶度为30.21%,PTW增韧PC/PBT合金的结晶度最低,为24.95%。     

聚烯烃弹性体对剑麻纤维增强聚丙烯复合材料性能的影响

为提高剑麻(SF)增强聚丙烯(PP)复合材料的韧性,分别采取乙烯-辛烯共聚物(POE)和马来酸酐接枝POE(POE-g-MAH)二种弹性体对其进行增韧改性;研究了弹性体和纤维用量的变化对SF/PP/弹性体三元复合体系力学性能的影响及其内在原因。结果表明:POE和POE-g-MAH对剑麻增强聚丙烯复合材料均有良好的增韧效果;仅从增韧效果而言,在弹性体用量较低阶段POE优于POE-g-MAH,但当弹性体增至30%以后,POE-g-MAH则好于POE;在拉伸强度、拉伸模量、弯曲强度及弯曲模量方面,POE-g-MAH均比POE效果更好。     

POE熔融接枝MA的制备及其增韧PBT的应用研究

采用马来酸酐接枝POE对聚对苯二甲酸丁二酯(PBT)进行改性,研究了POE含量以及不同接枝率对PBT/POE复合材料性能、结构的影响。结果表明:随POE含量的增加,PBT/POE复合材料拉伸、弯曲强度逐渐下降,当POE接枝率≤0.74%或≥1.79%,PBT/POE复合材料的缺口冲击缓慢上升,而当POE接枝率等于1.29%时,PBT/POE复合材料的缺口冲击强度随POE含量的增加,先缓慢上升后急剧上升,最后保持不变。SEM图像显示:作为分散相的接枝物在PBT基体中的尺寸更小且粒径分布更均匀。     

环氧官能化(乙烯/辛烯)共聚物增韧PBT的研究

利用双螺杆挤出机将对苯二甲酸丁二酯(PBT)分别与(乙烯／辛烯)共聚物(POE)及环氧官能化的POE(gPOE)熔融共混,对共混物的流变性能、相形态、断裂形貌和力学性能进行了研究。结果表明,gPOE的环氧官能团与PBT的端羧基或端羟基发生化学反应生成PBT—CO—POE共聚物,降低了PBT与POE之间的界面张力,使POE在PBT基体中分散均匀;与PBT／POE共混物相比,PBT／gPOE共混物呈现明显的韧性断裂特征;gPOE的引入显著提高了PBT的缺口冲击强度,成功实现了对PBT的增韧。     

胶粉/POE-g-(MAH-co-St)/POE共混型热塑性弹性体的形态和性能

考察胶粉(WTRP)POE-g-(MAH-co-St)/POE共混型热塑性弹性体的性能和结构以及再加工性.实验结果表明:活化胶粉/POE-g-(MAH-co-St)/POE的比例为70/15/15时,该热塑性弹性体的拉伸强度可以达到9.71 MPa,断裂伸长率达到463.71%.且具有再加工性,可以循环利用.添加POE-g-(MAH-co-St)之后的共混料,界面结合更加紧密,提高了共混料的力学性能.     

聚丙烯导电复合材料的增韧改性研究

分别采用热塑性聚烯烃弹性体(POE)和马来酸酐接枝物(PE-g-MAH)对聚丙烯(PP)导电复合材料进行增韧改性,研究了它们对聚丙烯导电复合材料力学性能、流动性能、热性能及导电性能的影响,并对它们作了简单比较。结果表明:POE的增韧效果好于PE-g-MAH的,POE的加入使复合材料的冲击强度明显改善;两种增韧剂的加入均使复合材料的热变形温度降低,且对材料的导电性能影响不大;POE的加入改善了复合体系的流动性,而PE-g-MAH的加入使复合体系的流动性变差。     

马来酸酐接枝乙烯-辛烯共聚物对聚对苯二甲酸丁二醇酯的增韧作用

研究了马来酸酐接枝乙烯-辛烯共聚物(POE—g—MAH)和POE—g—MAH／聚丙烯(PP)共混物对聚对苯二甲酸丁二醇酯(PBT)的增韧作用。结果表明,POE—g—MAH／PP共混物对PBT的增韧效果优于POE—g—MAH的,POE—g—MAH和PP并用具有显著的协同增韧作用。扫描电镜照片表明,POE—g-MAH／PP共混物增韧PBT具有软壳-硬核结构。     

POE接枝MA增韧PBT的研究

用熔融接枝法制备的马来酸酐接枝乙烯-1-辛烯共聚物(POE-g-MA)对聚对苯二甲酸丁二醇酯(PBT)的增韧改性,研究了不同接枝率的POE-g-MA对PBT/POE-g-MA共混物力学性能、结构以及熔融结晶行为的影响。结果表明,POE接枝MA后可明显提高POE与PBT的相容性及PBT的冲击性能,但接枝率过高反而会影响界面黏结,使冲击性能降低。     

聚丙烯共混改性体系力学性能研究

首先分别采用乙烯-辛烯共聚物弹性体(POE)、有机改性的天然累托石粘土(OREC)与经过表面处理的两种晶须：硼酸铝、钛酸钾与均聚聚丙烯(PP)进行二元熔融共混改性，其次采用两种改性剂对PP进行三元共混改性。结果表明：弹性体虽能增加聚丙烯的韧性，但是其拉伸强度有相当大下降，粘土虽能同时提高聚丙烯的韧性与强度，但是增韧的幅度有限，晶须增强、增韧效果较差。POE与OREC对PP有协同增强增韧作用，三元共混体系POE／OREC／PP在适当配比时的力学性能有较大幅度的改善，其冲击性能比纯PP提高204．％，比二元体系POE／PP提高15．6％，拉伸强度比纯PP下降15．6％，比二元体系POE／PP提高22．6％。     

PA/POE/OMMT复合材料的制备及性能研究

分别以三种常用的尼龙(PA6,PA1010,PA11)为基体树脂,以乙烯–辛烯共聚物(POE)和有机改性蒙脱土(OMMT)为增韧增强改性剂,采用熔融共混方法制备了PA/POE/OMMT复合材料,并研究了复合材料的力学性能。结果表明,当OMMT的添加量为3%时,三种复合材料(PA6/POE/OMMT,PA1010/POE/OMMT,PA11/POE/OMMT)的综合力学性能最佳,复合材料的冲击强度达到56.14,53.15,59.09 kJ/m2,分别为纯PA树脂的10.3,6.5,6.0倍。     

HDPE/POE协同增韧改性聚丙烯

研究了HDPE与POE协同增韧改性高结晶共聚聚丙烯(HCPP)。通过力学性能、热性能、和微观形貌分析,揭示了协同增韧的机制。在PP/POE体系中,随着HDPE的加入,一部分分散在PP基体中,另一部分进入POE分散相中。分散在PP基体中的部分,促使PP基体的结晶温度和结晶焓明显下降,分别从未添加HDPE时的127.96℃和88.12J/g,下降至添加质量分数为9%的HDPE时的127.10℃和73.30J/g。而进入POE分散相中的部分,一方面使体系的增韧组分体积分数得到提高,增韧粒子间距缩小,吸收银纹能力增强;另一方面以HDPE为心的POE颗粒受冲击形变时能吸收更多的能量。这几方面因素综合起来共同促成材料韧性的提高,并且在增韧组分含量相同时,HDPE/POE体系比纯POE体系具有更高的拉伸强度、弯曲强度和弯曲模量。     

TPU增韧改性PBT的研究

分别采用醚型和酯型热塑性聚氨酯(TPU)对聚对苯二甲酸丁二醇酯(PBT)进行增韧改性，并对共混物的性能、形态结构及流变性能进行了研究。结果表明：醚型TPU对PBT有较好的增韧效果，共混物有明显的两相，PBT为连续相，TPU为分散相，当m(PBT)／m(TPU)=100／75时，拉伸屈服强度可达41．7MPa，缺口冲击强度326 J／m，是纯PBT的两倍，断裂伸长率330％；醚型TPU对PBT共混物的表观粘度有较大的影响，当m(PBT)／m(TPU)=100／50时．共混物表观粘度只有纯PBT的20％。