H_(Pb)59-1黄铜超塑性及β→β′转变诱发塑性

本文研究了H_(Pb)59-1黄铜在退火的原始状态及带状组织条件下呈现超塑性。合金在600℃用0.5mm/min的变形速度拉伸变形,得δ=350%、流动应力σ=2.3kgF/mm~2(22.6N/mm~2)。在400～450℃变形后,延伸率为恒定值、δ=150%,它显示出与变形速度和晶粒尺寸无关的效应。这可能是β(?)β′转变引起的。在拉伸变形中组织呈现空洞,它生核于α/β相界和晶粒三角界上。空洞连接导致试样断裂。断口呈脆性。     

利用锻造提高铸态ЛC59-1黄铜机械性能的试验

通过试验得出了ЛC59—1黄铜保持架毛坯锻造工艺.锻造毛坯采用砂模或铁模铸铜棒.锻造前棒料于650℃退火3小时并车光.始锻温度730～750℃,在保温时间内要保证棒料烧透.停锻温度600～650℃.锻造比≥2.锻件于280～300℃退火3小时(在空气中冷却).铸造黄铜锻造后,当变形程度达到36%,强度有很大提高,当变形量达到52%以上时,强度增加到37～40公斤/毫米~2,而且延伸率也同时提高.     

Mo-Cu合金烧结和形变强化研究（英文）

用机械合金化法制取Mo-8wt%Cu纳米复合粉末,采用液相烧结和后处理工艺制备了全致密Mo-8wt%Cu合金。通过扫描电镜对Mo-Cu液相烧结和变形加工后合金显微组织进行了分析,研究了各种工艺参数对Mo-Cu合金致密性、拉伸强度和延伸率的影响。结果表明,高能球磨的Mo-8wt%Cu纳米复合粉末坯体,经液相烧结后,其烧结态为Mo和Cu的复合网状组织,在1 250℃烧结30min,可获得相对密度高达98.6%的Mo-Cu合金。再经静液挤压和旋转锻造变形加工处理后,可获得全致密的Mo-8wt%Cu合金。在室温静液挤压40%形变率的条件下,其拉伸强度可达576 MPa,延伸率为5.8%。     

Mo-Cu合金烧结和形变强化研究

用机械合金化法制取Mo-8wt%Cu纳米复合粉末, 采用液相烧结和后处理工艺制备了全致密Mo-8wt%Cu合金. 通过扫描电镜对Mo-Cu液相烧结和变形加工后合金显微组织进行了分析, 研究了各种工艺参数对Mo-Cu合金致密性、 拉伸强度和延伸率的影响. 结果表明, 高能球磨的Mo-8wt%Cu纳米复合粉末坯体, 经液相烧结后, 其烧结态为Mo和Cu的复合网状组织, 在1 250 ℃烧结30 min, 可获得相对密度高达98.6%的Mo-Cu合金. 再经静液挤压和旋转锻造变形加工处理后, 可获得全致密的Mo-8wt%Cu合金. 在室温静液挤压40%形变率的条件下, 其拉伸强度可达576 MPa, 延伸率为5.8%.     

激光选区成形Cu-Al-Mn-Ti记忆合金的工艺及性能研究

采用激光选区熔化技术成形了Cu-11.85Al-3.2Mn-0.1Ti(质量分数)合金。采用排水法对成形块体试样进行了致密度测试,优化了工艺参数,对试样进行了物相分析和微观组织分析,利用优化的工艺参数成形了拉伸试样和变形测试试样,测试在不同温度下拉伸试样的力学性能,通过DSC曲线分析了试样的相变温度及变形试样的记忆性能。结果表明,当激光功率为270W,扫描速度为500 mm/s,层厚为0.025 mm,扫描间距为0.1 mm时,试样具有接近100%的致密度;试样的物相中主要为马氏体相和Cu2Al Mn相,微观组织中观察到了马氏体组织,并且多为层错结构;拉伸试样在200℃时具有最大抗拉强度825.6 MPa,延伸率为20.3%且延伸率随着温度的升高而增大;试样的马氏体相变开始温度约为260℃,结束温度约为249℃,奥氏体转变温度高于400℃,形变回复率在57%以上。     

超塑性成形用的模具材料

近年来,高温合金和钛合金的使用不断增加,尤其是在宇航飞行器及其发动机生产中。这些合金的特点是:流变抗力高,可塑性低。具有不均匀变形所引起机械性能各向异性的敏感性,难于机械加工及成本高昂,如采用普通热变形锻造时,机械加工的金属损耗达80%左右,如采用超塑性成形方法,就能改变锻件肥头大耳的落后状况。金属材料的超塑性是指金属在特定条件(晶粒细化,极低的变形速度及等温变形)下,具有更大的塑性。如低碳钢拉伸时延伸率只有30～40%,塑性好的有色金属也只有60～70%。但超塑性状态,一般认为塑性差的金属延伸率在100～200%范围内,塑性好的     

热处理对大型变形高强耐热镁合金组织与性能的影响

通过拉伸试验和微观组织观察,研究了固溶处理及时效处理对合金成分为Mg-13Gd-4Y-2Zn-0.5Zr的大型变形高强耐热镁合金微观组织和性能的影响。结果表明,合金的最佳热处理工艺为430℃×8h+225℃×16h。当固溶温度为430℃时,会发生动态再结晶,晶粒得到细化,提高了抗拉强度。经过时效,灰色LPSO相数量增多,提高了合金的力学性能。合金轴向抗拉强度为332 MPa,延伸率为11.5%;环向抗拉强度为375 MPa,延伸率为12.3%。     

HPb59-1黄铜超塑性成形工艺的研究

普通工业用HPb59-1黄铜经过超塑性处理,使晶粒细化后,在温度为620℃,拉伸速度为0.3毫米/分的情况下,延伸率可达500％。据此,近年来我们对这种材料的超塑性成形工艺进行试验研究,并将此工艺成功地用于生产实践中。现将有关的成形工     

新型TA32钛合金板的高温拉伸变形行为

在变形温度650～850℃、应变速率0.001～0.100s-1条件下对TA32钛合金板进行高温拉伸试验,研究了变形温度和应变速率对合金高温拉伸变形行为的影响;基于修正的Hooke定律和Grosman方程建立TA32钛合金的高温流变本构方程并进行试验验证。结果表明:TA32钛合金的流变应力受变形温度和应变速率的影响显著,变形温度的升高和应变速率的降低均会使流变应力减小;在变形温度650℃、应变速率0.100s-1下,合金的抗拉强度为680 MPa,约为常温抗拉强度的80%,合金仍具有较高的强度;当变形温度由750℃升至850℃时,合金伸长率的增长幅度和强度的下降幅度均较明显,合金塑性较好;采用建立的高温流变本构方程计算得到的真应力-真应变曲线与试验结果基本吻合,其相关系数和平均相对误差分别为0.979 4和11.1%,该本构模型可较好地描述TA32钛合金的高温拉伸变形行为。     

塑料模型腔的超塑成形研究

本文在多年研究CrWMn低合金工具钢和Hpb59—1黄铜超塑性及应用基础上,对聚丙乙烯喷头、护盖和阀体的型腔进行超塑性模压成形,并获得高精度、高光洁度的模具型腔,并使其加工工时缩短几倍。是一项值得推广的技术。     

温度对2297-T87铝锂合金拉伸性能的影响及不同温度拉伸后的显微组织

对2297-T87铝锂合金在25～175℃下进行了拉伸试验,研究了温度对该合金拉伸性能的影响,观察了拉伸后的显微组织。结果表明:随着温度升高,合金的抗拉强度和屈服强度降低,伸长率增大;当温度升至175℃时,合金的抗拉强度和屈服强度为室温(25℃)时的77.72%和82.03%,合金仍具有较高的强度;在25～175℃拉伸后,合金的显微组织相似,均主要由轧制变形晶粒和少量细小再结晶晶粒组成。     

93WNiFe合金的高温变形机制

用Instron1195试验机研究了93WNiFe合金在温度10～900℃,应变速率6.67×10-4～6.67×10-2s-1的动态拉伸性能。结果表明:93WNiFe合金流变应力随温度的升高而降低,随应变速率的升高而增加;合金的变形激活能Q和应力指数n明显分为10～300℃、400～600℃和700～900℃三个温度阶段,93WNiFe合金在设定的试验温度范围内存在三个不同的变形机制。     

9SiCr钢的恒温超塑性

9 SiCr 钢在供应状态(热轧退火)即具有一定的超塑性,经循环淬火超细化处理后,在720—760℃、初始应变速率为(0.3—4.4)×10~(-2)min~(-1)变形的条件下,具有良好的超塑性能,最终延伸率δ_T 可达300—500%,最大流变应力σ(mux)仅20—40MPa,m 值为0.4左右。     

保持架超塑性挤压工艺参数的BP神经网络优化

建立了铅黄铜超塑性拉伸温度、初始应变速率与延伸率、流变应力之间的BP神经网络预测模型,分析了变形条件与超塑性能之间的关系,根据得到的铅黄铜最佳超塑条件进行了轴承保持架超塑挤压试验.结果表明利用BP网络对轴承保持架超塑挤压工艺参数进行优化是切实可行的,所预测的铅黄铜最佳超塑变形条件能够满足成形工艺的实际需要.     

Sn对AlSi7Cu2Mg合金性能和组织的影响

通过拉伸测试、光学显微镜（OM）、扫描电镜（SEM）二次电子像、背散射电子像和微区能谱分析,研究了Sn对AlSi7Cu2Mg合金性能和组织的影响。结果表明,当Sn含量（质量分数）大于0.2%时,AlSi7Cu2Mg合金的抗拉强度和延伸率显著降低。添加了Sn元素的AlSi7Cu2Mg合金中Si相粗化,大小不一且分布不均匀。     

轧制工艺参数对ZK60镁合金组织和拉伸性能的影响

在不同变形温度(275~350℃)和应变速率(5~25s~(-1))下,采用单道次大变形量(80%)轧制ZK60镁合金,研究了变形温度和应变速率对合金显微组织和拉伸性能的影响。结果表明:随着变形温度的升高和应变速率的增大,合金的再结晶体积分数增加;当变形温度不高于300℃时,随着应变速率的增大,再结晶晶粒尺寸先减小后增大,抗拉强度先增后降,伸长率增大;而当温度高于300℃时,再结晶晶粒尺寸先增大后减小再增大,抗拉强度先降低后增大再降低,伸长率增大;在温度300℃,应变速率10s~(-1)下轧制后,所得ZK60镁合金板的拉伸性能最好,抗拉强度和伸长率分别为358 MPa,21.5%。     

新型Ni3Al基单晶高温合金的显微组织和拉伸性能

采用液态金属冷却(LMC)法制备了新型Ni₃Al基单晶高温合金并进行1 290℃×4 h固溶处理和1 000℃×4 h时效处理,研究了合金的显微组织与不同温度(23～900℃)下的拉伸性能。结果表明：经固溶与时效处理后,试验合金组织中的γ′相呈规则的立方体形状,平均尺寸约为0.55μm,体积分数约为72%;合金的抗拉强度与屈服强度随着温度升高先增大后减小,且均在800℃时达到峰值,分别为856,808 MPa;合金断后伸长率的变化规律与强度相反,在800℃达到最小值11%;在600℃及以下温度拉伸时合金的断裂模式为纯剪切型断裂,在760℃拉伸时为纯剪切断裂与微孔聚集型共存的混合型断裂,当拉伸温度在800～900℃范围内时为微孔聚集型断裂。     

挤压态ZE10镁合金的超塑性研究

对挤压态ZE10镁合金在300～400℃及应变速率10-4～10-2s-1条件下进行了超塑性拉伸试验研究。结果表明:晶粒约为5 μm的ZE10镁合金挤压材,在350℃及应变速率为4．80× 10-3s-1条件下即可获得330％的较大伸长率,在5．55×10-4s-1应变速率下,可获得364％的最大伸长率。在350℃以应变速率4．80×10-3s-1拉伸,在变形初始阶段伸长量为50％时,合金的晶粒尺寸为2．8μm,当试样拉伸至断裂时,晶粒尺寸为4．2μm。说明在变形过程中具有动态再结晶的发生,而且晶粒长大趋势较小。试样拉断时,断口具有典型的空洞形貌特征。     

Al-6.3Cu-0.29Mn(S147)合金形变热处理和组织结构对其超塑性的影响

本文对Al-6.3Cu-0.29 Mn 合金的形变热处理、超塑性变形力学行为、显微组织、空洞及断裂等进行了研究。形变热处理可使耐热的Al-6.3Cu-0.29 Mn 合金的晶粒细化到9微米以下。合金在500℃以(?)=3.3×10~(-4)s~(-1)应变速率拉伸可呈现超塑性,延伸率达365%,流动应力为1.2MPa,m=0.76。第二相粒子的硬度、尺寸和分布是重要参数。小尺寸粒子对晶界有钉扎作用,可防止晶粒长大,大而硬的不易变形的粒子在变形中可能抑制晶界滑动,并因空洞而使试样早期断裂。     

消除铜合金热脆问题研讨(Cr—Zr—Mg—Cu 研究报告之二)

在分析纯铜、黄铜、青铜、白铜、弥散铜的中温脆、热脆和相应的回火脆、退火脆的普通现象的基础上,提出了解决钢及其合金热脆性(包括上述脆性)的观点。并针对美国七十年代研制的耐热、高导新材料0.4Cr—0.15Zr—0.05Mg—Cu 在600℃左右出现明显脆性的缺点,具体运用上述的观点,调整了合金含量,制定了处理工艺,很好地克服了该材料的热脆问题。