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Ti、Nb对结构钢焊接热影响区组织和韧性的影响 总被引:4,自引:0,他引:4
利用焊接热模拟试验方法,研究了不同峰值温度(tmax)和不同t8/5(800℃冷却至500℃时间)对含Ti-N、Ti-Nb-N两种微合金钢热影响区(HAZ)显微组织、奥氏体晶粒度、冲击韧性的影响。试验结果表明:Ti-N钢焊接热影响区比Ti-Nb-N钢具有更高的冲击韧性、更适用于大线能量的焊接。 相似文献
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微合金钢模拟焊接热影响区组织和韧性研究 总被引:3,自引:0,他引:3
采用焊接模拟试验方法,研究了不同峰值温度(Tmax)和不同冷却时间(t8/5),对合Ti-N、TI-NB-N两种微合金钢热影响(HAZ)显微组织、奥氏体晶粒度、冲击韧性影响。试验结果表明:Ti-N钢焊接热影响区比Ti-Nb-n钢具有更高的冲击韧性、更适用于大线能量的焊接条件。 相似文献
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通过热模拟试验研究了不同热输入条件下S355J2钢粗晶热影响区M-A组元的体积分数及形态对韧性的影响。试验结果表明,热循环峰值加热温度Tmax一定,粗晶热影响区M-A组元的体积分数随冷却时间t8/5的延长而增大,在t8/5为60s时M-A组元的体积分数增加的幅度最大;随着t8/5的延长,M-A组元的形态由颗粒状向长条状和块状转变,在Tmax较大、t8/5较长时,M-A组元的形态将趋向于形成细长条状和块状;粗晶热影响区的韧性随M-A组元体积分数的增大而降低,细长条状和块状的M-A组元对韧性的影响最大 相似文献
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使用热模拟试验机模拟60 mm厚耐候桥梁钢Q500qENH在不同焊接热输入(E)下热影响粗晶区热循环过程,研究了单道次热循环下热影响粗晶区(CGHAZ)、多道次焊接下CGHAZ经二次峰值温度(Tp2)加热的各亚区(临界加热(IRCGHAZ)和过临界加热(SRCGHAZ))的组织和性能.结果表明,随着E的提高,CGHAZ显微组织由板条状贝氏体逐渐向粒状贝氏体过渡,马氏体/奥氏体(M/A)组元逐渐粗化,夏比(Charpy)冲击吸收功和维氏硬度逐渐降低.当E不超过50 kJ/cm时,SRCGHAZ呈韧性断裂;提高Tp2导致SRCGHAZ韧性提高;当E升高至100kJ/cm时,SRCGHAZ为脆性区.各种E下的IRCGHAZ含有粗大的M/A组元,均为脆性区. 相似文献
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Ti—Nb微合金钢焊接粗晶热影响区组织及韧性 总被引:3,自引:0,他引:3
利用碳萃取复型技术研究了Ti—Nb微合金钢及其模拟粗晶区(CGHAZ)中的第二相粒子,并利用OM、TEM及系列冲击试验对Ti—Nb微合金钢焊接粗晶区的组织及韧性进行了研究。研究结果表明,Ti—Nb微合金钢中含有大量的、尺寸细小的TixNb1-x(CyN1-y)粒子,粒子中Nb的相对含量在0.25—0.82之间,形状接近球形。这些粒子具有很高的稳定性,在焊接过程中这些粒子能有效地阻止奥氏体晶粒长大、抑制粗大贝氏体的形成、促进针状铁素体析出及M-A组元的分解,从而显著善低合金高强钢焊接粗晶热影响区的韧性,t8/5越大,这种改善作用越明显。 相似文献
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利用Gleeble-3800热模拟试验机模拟粗晶热影响区(CGHAZ)焊接热循环,研究了大热输入条件下不同石油储罐用钢的粗晶区组织、韧性及其变化规律.结果表明,各钢粗晶区组织均以贝氏体为主,但由于铁素体、粒状贝氏体等组织的比例差异,韧性差别较大.同时,随着M-A组元面积分数的增加,韧性也呈下降趋势,两者均为先降之后维持较低值.另外,M-A组元的形态等也对韧性有影响,块状M-A组元对韧性的损害大于条状M-A组元.考虑多种合金元素共同作用对M-A组元形成的综合影响,利用多元线性回归的方法对M-A组元面积分数做出了预测,对粗晶区韧性评判有一定实际意义. 相似文献
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采用金相、扫描电镜(SEM)和热模拟方法,研究了不同峰值温度(Tm)和冷却时间(t8/5)对HQ130钢焊接热影响区(HAZ)显微组织、冲击韧性和断口形态的影响。试验结果表明,峰值温度1350℃,t8/5为5~20s时,HAZ韧性较好,t8/5为40s时,HAZ韧性明显降低。Tm由1350℃降低到800℃时,HAZ冲击韧性相应降低;在Tm=800℃附近HAZ出现脆性区,冲击韧性明显较低;在Tm=700℃附近HAZ出现回火软化区,冲击韧性较高,硬度明显下降。实际焊接生产中应采用较小的焊接能量(q/v≤20kJ/cm),以防止该钢HAZ软化和脆化现象。 相似文献
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研究了焊接热模拟工艺参数中,冷却时间t8/5对Ti-N和Ti-Nb-N两种成分系列钢热影响区(HAZ)显微组织和冲击韧性的影响,用光学显微镜和电子显微镜(SEM,TEM)观察了不同试样的HAZ中,铁素体(F)和粒贝组织的特征,特别是M-A组元的形态、数量和分布,分析了不同冷却速度产生的显微组织和冲击韧度的关系,探讨了微量合金元素Ti、Nb、N的添加对焊后试样HAZ组织和韧性所起的作用。结果表明,随t8/5趋缓,Ti-N系列钢中F数量增加,粒贝数量减少,M-A组元由长条状变为方块状,韧性相应大幅提高,而Nb的添加抑制了F的生成,有利于产生侧板条状粒贝,对韧性的改善不利。 相似文献
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采用热模拟法研究了2205DSS焊接HAZ的组织与性能,探讨了冷却时间对模拟HAZ冲击韧性的影响规律。结果表明:冷却时间对组织及性能有很大的影响,随冷却时间的延长,铁素体含量减少,奥氏体含量增加,冲击韧性增大:随冷却时间延长,模拟组织显微硬度降低,而且模拟组织中铁素体的硬度低于奥氏体的硬度:固定冷却时间t8/5时,随冷却时间t12/8的增加,冲击韧性提高:固定冷却时间t12/8时,随冷却时间t8/5的增加,冲击韧性降低。 相似文献
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利用热模拟技术研究了焊接热循环对高强钢S690QL焊接热影响区的组织和韧性的影响,重点分析了一次及二次热循环下淬火粗晶区(CGHAZ)组织转变与韧性的关系.结果表明,一次热循环下CGHAZ韧性严重恶化,其值接近S690QL韧性指标下限值,该区随t8/5不同所形成的粗大板条马氏体、富碳淬硬相及上贝氏体组织是致使低温韧性恶化的主导因素,而CGHAZ区段内原奥氏体晶粒大小随峰值温度的梯度变化对该区韧性影响程度较小,不同峰值温度下的二次热循环对原一次CGHAZ的组织及碳化物析出形态有所改变,进而对韧性影响不一. 相似文献
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800 MPa级低合金钢焊接热影响区韧性的研究 总被引:19,自引:0,他引:19
利用Gkeble-1500热模拟机对弛豫-析出-控制相变(RPC)得到的低合金钢进行不同焊接工艺下的热模拟实验,研究了激光焊接条件下热影响区粗晶区(CGHAz)组织、韧性及其变化规律.结果表明,CGHAz组织为粒状贝氏体;CGHAZ韧性随800-500℃冷却时间£8/5的增大先增大然后减小,当t8/5为3—8s时,-40℃ CGHAZ冲击吸收功远高于母材的冲击吸收功,表明在合适的激光焊接条件下,激光焊接CGHAZ可获得很好低温韧性.考虑马氏体-奥氏体(M—A)组元平均宽度、总量、分布、形态对粒状贝氏体韧性的综合影响,提出了M—A组元韧性参数的概念,并利用M—A组元韧性参数阐述了CGHAZ韧性随t8/5的变化规律. 相似文献
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对TC4钛合金采用不同的热处理工艺,获得了马氏体组织、粗大网篮组织、针状组织、魏氏组织、蠕虫状组织和等轴状+块状双态组织的组织状态,采用夏比冲击试验,对其抗冲击韧性进行分析.结果表明:不同组织状态的TC4钛合金,其抗冲击韧性存在较大差异,原始态TC4钛合金为粗大的魏氏组织,抗冲击韧性很差,Akv2可达20 J;热处理后,等轴状+块状双态组织的冲击功最高,Akv2可达60 J,抗冲击韧性较好;马氏体组织、针状组织、粗大篮网状组织和魏氏组织的冲击功较低,Akv2可达40J,抗冲击韧性较差;蠕虫状组织冲击功最低,Akv2约为30 J,抗冲击韧性最差. 相似文献