裂解炉对流管硫酸露点腐蚀原因分析和防护措施

通过对某石化公司烯烃裂解装置裂解炉对流管腐蚀产物的物理技术检测分析及电化学测试,探讨了硫酸露点腐蚀的原因及腐蚀机理。结果表明,硫酸露点腐蚀后产生的FeSO4,在烟气中SO2和O2的作用下生成Fe2(SO4)3,吸潮潮解,对金属腐蚀而生成FeSO4,从而形成FeSO4-Fe2(SO4)3-FeSO4的腐蚀循环,加快了腐蚀的进程。进而提出了腐蚀控制与防范的措施。     

高硫原油存储过程中的腐蚀与对策

高硫原油对钢制金属储罐存在腐蚀.对储罐腐蚀的现状和影响储罐腐蚀的因素进行了讨论,分析了腐蚀机理,主要有SO2腐蚀,H2S腐蚀,氢脆腐蚀,CO2腐蚀,微生物腐蚀等.提出了储罐防护措施.     

无磷水处理剂对炼油回用水缓蚀效果的影响

采用静态挂片的方法,对炼油厂回用水Cl-,SO2-4,HCO-3,Ca2+,p H值等因素对碳钢片腐蚀的影响进行了研究,从单因素、多因素方面考察了3326型无磷缓蚀剂的缓蚀效果。结果表明,Cl-,SO2-4及p H值对腐蚀的影响较大;SO2-4对Cl-的腐蚀有一定的促进作用;添加缓蚀剂后,其对各因素的缓蚀效果均有所提高,并且对SO2-4的缓蚀效果要高于对Cl-的;对低硬度高碱度、高硬度高碱度水质,均能表现出较强的适应性。     

西气东输二线X80管线钢内腐蚀行为的研究

以西二线X80管线钢为对象,采用动电位极化和交流阻抗技术研究了不同质量分数的Cl-和SO2-4在西二线清管产物模拟溶液中X80钢内腐蚀行为,探讨了西二线管道内腐蚀机理。实验结果表明,X80管线钢在只含不同质量分数的Cl-模拟溶液中的极化曲线都呈明显的活化控制,且随着Cl-质量分数的增大,X80钢的腐蚀电流密度icorr大幅增大,X80钢的腐蚀速率增大;X80在含质量分数为0.05%Cl-、不同质量分数的SO2-4模拟溶液中的极化曲线同样呈明显的活化控制,但是随着SO2-4质量分数的增大,X80钢的腐蚀速率呈现先增大后减小的趋势,SO2-4质量分数为0.50%时,腐蚀电流密度icorr达到最大值,腐蚀最为严重;当模拟溶液中同时含有Cl-和SO2-4时,X80钢的腐蚀电位与只含Cl-时相比均有所降低,腐蚀电流密度均增大;当Cl-和SO2-4共存时,随着SO2-4质量分数的增加,SO2-4能快速地吸附在金属表面,阻碍Cl-的吸附,减小了Cl-对金属的腐蚀。     

硫磺回收装置的腐蚀与防护

阐述了硫磺回收装置腐蚀是由过剩的O2 ,过剩的H2 S、SO2 引起的 ,防止腐蚀最好的措施是在工艺操作中控制H2 S、SO2 的比值。也可以选择耐稀硫酸腐蚀用钢和在低温硫酸腐蚀部位使用玻璃鳞片涂料衬里     

用S-660酸露点检测系统评价烟气低温露点腐蚀

针对烟气低温露点腐蚀的危害和露点腐蚀温度的测定条件,详细介绍了用S-660酸露点检测系统评价烟气低温露点腐蚀的基本原理及应用实例。该系统能准确地测出烟气露点腐蚀温度和烟气中SO2以及SO3的含量,可对烟气腐蚀程度进行估算并计算出金属表面避免酸腐蚀的最低操作温度,从而全面评价烟气低温露点腐蚀状况,为腐蚀防护提供可靠依据。     

用S-660酸露点检测系统评价烟气低温露点腐蚀

针对烟气低温露点腐蚀的危害和露点腐蚀温度的测定条件，详细介绍了用S-660酸露点检测系统评价烟气低温露点腐蚀的基本原理及应用实例。该系统能准确地测出烟气露点腐蚀温度和烟气中SO2以及SO3的含量，可对烟气腐蚀程度进行估算并计算出金属表面避免酸腐蚀的最低操作温度，从而全面评价烟气低温露点腐蚀状况，为腐蚀防护提供可靠依据。     

蜡产品罐腐蚀原因分析及防护措施

文章对蜡产品罐的腐蚀原因进行了分析并提出了防护措施。环氧玻璃磷片抗静电涂料应用于常压贮罐预防H2S、SO2腐蚀是行之有效的。     

回火温度对马氏体不锈钢1Cr13焊接接头耐腐蚀性能的影响

利用化学浸泡腐蚀试验以及扫描电镜、能谱及失重法等分析方法,研究了在35℃恒温条件下不同焊后热处理的马氏体不锈钢1Cr13焊接接头在10%HCl和10%H2SO4两种腐蚀介质下的耐腐蚀性能。结果表明,随着回火温度的降低,马氏体不锈钢1Cr13焊缝和热影响区的组织变得粗大,不均匀,导致焊接接头的耐腐蚀性能降低;马氏体不锈钢1Cr13焊接接头对Cl-耐腐蚀性好,对SO42-耐腐蚀性差;在10%HCl中,腐蚀产物主要为Fe和Cr的氧化物和氯化物。在10%H2SO4腐蚀介质中,腐蚀产物主要为Fe和Cr的氧化物和硫化物。     

ZH442新型水处理剂在齐鲁烯烃厂的应用

齐鲁石化公司从 2 0 0 1年 9月开始使用黄河水作为循环水场的补充水。原使用的淄博地下水为结垢性水质。而黄河水Cl-,SO4 2 -含量高 ,属腐蚀性水质 ,经与洛阳强龙化工研究所合作 ,对ZH44 2A型水处理剂进行了工业应用试验。工业应用结果 :监测换热器管腐蚀速率为 0 .0 2mm/a左右 ,粘附速度 5 .2～ 6.2mcm ,上述结果均好于石化集团现行标准要求     

SO42-对316L不锈钢在含氯循环水中腐蚀的影响

采用电化学法、扫描电子显微镜和能谱分析法研究了SO42-对316 L不锈钢在含氯循环水中腐蚀的影响。动电位扫描实验结果表明,SO42-在Cl-质量浓度低时可有效抑制点蚀,而在Cl-质量浓度高时不能有效抑制点蚀。扫描电子显微镜和能谱分析结果佐证了这一论点,在Cl-质量浓度较高时,SO42-对Cl-的排斥力已经不足以阻止Cl-在不锈钢表面的吸附,此时SO42-不能有效抑制Cl-的腐蚀作用。     

SO24-对304不锈钢在含氯循环水中腐蚀的影响

采用电化学法、扫描电镜和能谱分析法研究了SO42-对304不锈钢在含氯循环水中腐蚀的影响.动电位扫描试验结果表明,SO42-在Cl-浓度低时可有效抑制点蚀,而在Cl-浓度高时不能有效抑制点蚀.扫描电镜和能谱分析结果表明在Cl-浓度较高时,SO42-对Cl-的排斥作用已经不足以阻止Cl-在不锈钢表面的吸附,此时SO42-不能有效抑制Cl-的腐蚀作用.     

15MnNiCrMoV与1Cr13异质钢焊接接头的耐蚀性研究

对相同热处理工艺的低碳调质钢15MnNiCrMoV与马氏体不锈钢1Cr13的异质钢焊接接头在体积分数分别为10%HCl,10%H2SO4和4%H2S的三种腐蚀介质中均匀浸泡,测试此异质钢焊接接头的耐腐蚀能力。均匀浸泡温度保持在35℃,腐蚀时间根据试验中的具体腐蚀情况而定。试验结果表明:在三种不同腐蚀环境中,焊接接头耐蚀性均较差,且在三种腐蚀环境中异质钢焊接接头热影响区的耐蚀性均比焊缝处耐蚀性低;在体积分数为10%的HCl溶液中,1Cr13钢一侧热影响区的腐蚀程度要比15MnNiCrMoV钢一侧热影响区严重,而在体积分数为10%的H2SO4溶液和体积分数为4%的H2S溶液中,15MnNiCrMoV钢一侧热影响区的腐蚀程度比1Cr13钢一侧热影响区严重。     

制氢装置腐蚀泄漏情况分析

近年来某公司制氢装置不同部位相继发生腐蚀泄漏,给装置带来巨大的安全隐患。装置采用烃类蒸气转化法制取氢气,伴随反应生成气冷却到135℃,过剩水蒸气凝结成水并与CO2形成碳酸,使系统奥氏体不锈钢0Cr18Ni10Ti管道焊缝敏化区域内局部晶界贫铬区发生严重腐蚀,即晶间腐蚀,奥氏体不锈钢焊接产生的应力会促进腐蚀的进行。不锈钢具有良好的耐腐蚀性能,但Cl-会局部破坏不锈钢表面具有保护作用的钝化膜,发生点蚀,不锈钢发生点蚀与Cl-的浓度、Cl-与SO2-4比值及温度有关,点蚀产生的蚀坑将形成裂纹源,裂纹中富集的Cl-和H+在温差应力的作用下将加速裂纹扩展。制氢变压吸附系统原料中无明水,但吸附塔进口管线排凝管道为一死腔,在吸附塔压力周期性变化过程中,死腔内存留的解吸气将有微量的明水析出,与CO2构成酸性腐蚀环境,引起排凝管上的孔蚀泄漏。     

碳黑气冷却器失效分析与预防

对碳黑气冷却器EA105的316不锈钢管束在下管板处遭受严重腐蚀的现象进行了分析,X射线衍射分析表明,主要腐蚀产物为FeCr2S4和(NH4)2Cr2O7及Fe4[Fe(CN)6]3。通过宏观检验、理化检验和扫描电子显微分析,得出失效原因为缝隙腐蚀,并提出了增设过滤器或选用双相不锈钢及超级奥氏体不锈钢等防止缝隙腐蚀的建议。     

催化裂化装置烟气洗涤塔腐蚀原因分析

阐述了中国石油化工股份有限公司金陵分公司3.5 Mt/a催化裂化装置烟气脱硫脱硝系统核心设备投运后出现的腐蚀状况。该装置烟气洗涤塔在投用4个月后,顶部塔壁局部区域陆续发生了多处腐蚀穿孔,蚀孔周围塔壁出现了严重的腐蚀减薄现象,筒体壁厚由原来13.0 mm局部减薄到5.5 mm。从设备运行的环境、设备腐蚀的机理、设备设计制造的结构、选用的材料、施工质量等方面对烟气洗涤塔顶部塔壁的腐蚀原因进行了分析,认为SO3/H2SO4和HNO3酸液是造成腐蚀的主要介质,腐蚀环境中水气p H值达2.5~3.5,呈强酸性。针对这些问题提出将设备筒体材质升级为304L、降低原料硫含量、改进工艺操作参数、加强腐蚀监控等整改措施,2014年3月装置停工检修中更换了烟气洗涤塔上部筒体,材质选用304L,目前设备运行良好。     

不锈钢在脱硫装置高含硫环境下防腐蚀研究

为了解决对不锈钢在天然气净化厂脱硫装置高含硫环境下的腐蚀机理存在的争议,以及在工程应用中没有统一标准为腐蚀监测提供依据的问题,考察了不锈钢在脱硫装置中的腐蚀现状,同时对不锈钢在脱硫装置中的分布状况及在含硫环境中的腐蚀影响因素进行分析,并对脱硫装置现场腐蚀调查结果进行对比,进而推断出不锈钢材料潜在的腐蚀机理。针对腐蚀机理提出了适宜的工艺控制措施和检验检测策略。点腐蚀和氯化物应力腐蚀开裂引起的腐蚀危害给不锈钢设备的长周期运行带来严峻考验。通过优化设计选材、工艺介质控制以及有效的检验策略对不锈钢的腐蚀状况实现有效管控,可确保脱硫装置在高含硫环境下安全稳定运行。     

二氧化硫吸收系统材质研究与分析

普光气田在非正常生产时排出的硫化氢经燃烧会生成二氧化硫,为防止其对环境的影响,需要对其进行应急吸收。采用静态挂片失重法研究A3钢、304不锈钢、铝、H62铜等四种材质在10%的(NH4)2SO3、10%的NH4HSO3以及10%的(NH4)2SO3和NH4HSO3的混合溶液中的腐蚀情况,优选了吸收系统的材质,并利用电化学阻抗谱和极化曲线分析了几种材质在吸收产物溶液中的腐蚀状况。结果表明:在10%的(NH4)2SO3、10%的NH4HSO3以及10%的(NH4)2SO3和NH4HSO3的混合溶液中,304不锈钢的耐腐蚀性能最强。     

海洋腐蚀环境及船用不锈钢管选材备考(上)

从海水的成分和海水腐蚀因素对海洋腐蚀环境进行了分析,根据海洋船舶不锈钢管材标准,分析并评估了海洋石油石化用不锈钢管在不同用途和环境下的选材思路,列举并分析了国内外海洋用不锈钢管的应用案例,最后对船舶用耐蚀合金的发展趋势进行了讨论。研究结果表明,Cl-孔蚀和缝隙腐蚀是海洋环境腐蚀危害的根本原因,304L钢不具备耐海洋腐蚀的性能,316L钢只能在一定环境和温度下在脱氧后的海水中使用;在自然海水中应用不锈钢管必须采用阴极保护措施;采油平台等油气生产作业船舶中各类管道的选材应先考虑其内部的油气介质成分及其腐蚀特征。