户县热电厂文丘里管———锥形水膜式除尘器的总结

前言户县热电厂1-5号锅炉系苏制ТП-170型锅炉,每台炉各配有四组БЦ型多管式除尘器。据测量,多管式除尘器旋风子的积灰被彻底清除后,除尘效率可达79.8％,但运行中旋风子经常都存在积灰、堵灰现象,致使除尘效率急剧下降到34％以下。旋风子的积灰、堵灰还引起烟道阻力剧增、吸风机严重磨损,甚至限制锅炉负荷,对安全经济生产造成一定的危害。同时     

大中型锅炉斜顶棚十字弹性结构的采用

在现代大中型锅炉的斜顶棚、顶棚和对流受热面烟道转向室等能够采用大型耐火混凝土预制板的地方,普遍采用轻型壁板炉墙。该炉墙虽能耐高温,但对温度波动和灰渣侵蚀的适应性较差,机械强度和密封性也较差。因此,使用在管间节距偏大、温度偏高的斜顶棚等部位,寿命难以长久。我厂在锅炉斜顶棚和顶棚部位,改用吊、盖砖组装十字弹性结构,取得了较好的效果,运行累计小时由原壁板炉墙的53000小时提高到82604小时,使用寿命在10年以上。一、斜顶棚原结构概况我厂ТП-170型锅炉数台,于1957年12月相继投产。该炉原斜顶棚炉墙结构与ТП-13/A-220型、ТП-230型和国产超高压400吨/时锅炉等相同,为轻     

可调式预燃室旋流燃烧器的防焦措施

太原第二热电厂系1958年投产。装有高压高温煤粉炉七台:ТП-170型两台、WG2-220/100型三台、321-230型一台及ТП-13/A型一台。锅炉燃用西山贫煤,其挥发份为12％。1972年起将马弗炉块炭点火改为柴油机械雾化点火,1980年承担调峰厂后,每年机组启动达140次以上,年耗点火柴油达500余吨。为了节约能     

改进给粉机结构提高出力

我厂现有的ТП-130型锅炉,其额定出力为130吨/时,但是,由于给粉机给粉量不足,因此,锅炉在实际运行中,常常达不到额定出力,而限制在110吨/时以下运行。原给粉机为ЧЛПП-1型线翅式给粉机,由于原给粉机绞翅较厚,而且绞翅间的间距较小(见附图左图),因而给粉量较少,限制了锅炉的出力。     

ТП-130型锅炉蒸汽品质的改善

大连第二发电厂的ТП-130型锅炉,自投运以来,蒸汽品质一直很差,造成АП-25-2型汽轮机运行中经常因监视段压力增长而被迫降负荷清洗。每次大修解体检查,都发现汽轮机的喷嘴、隔板、叶片上积聚着大量盐类附着物,厚度甚至达2mm。锅炉热化学试验(见表1)表明:锅炉饱     

我国第一台巨型高压锅炉在哈尔滨锅炉厂试制成功

我国第一台每小时蒸发量 230吨、压力 100大气压、过热汽温 510℃的巨型高压锅炉六月底在哈尔滨锅炉厂试制成功。经过鉴定:制造质量优良,完全符合设计标准。 521-230/100型锅炉是仿照苏联ТП-230-2型锅炉制造的,单配ВК-50型50,000瓩汽轮机组之用。它是一种双汽包自然循环的煤粉锅炉,采用П型布置系统。前部竖井为炉膛,炉膛四周密布φ76×5公厘     

ТП-230-2型及带有分离鼓的同类型高压锅炉改善蒸汽品质的途径

本文阐述了苏联制造的ТП-230-2、ПК-10-2、ПК-14-2及国产仿苏HG-321/230-100型带有分离鼓的双汽鼓高压锅炉,在运行中蒸汽品质不良的现象,初步分析了造成这些现象的原因,并提供了解决的途径,可作为同类型锅炉改进蒸汽品质工作的参考。     

过热蒸汽温度沿燃烧室宽度分布的改善

在ТП-130型锅炉的过热器系统中(见图1),饱和蒸汽从锅炉汽鼓1进入第一段蒸汽过热器3,然后进入表面式过热温度调整器2,经过第二段过热器4进入过热器联箱5,再借均匀分布的8根ф108×6公厘的过热汽管导至过热蒸汽集汽联箱6。过热器受     

ПНЗ-85型直流电动机整流子片间短路的修理

某ТП-230型锅炉圆盘式给粉机用的ПНЗ-85型直流电动机,曾有数台连续发生整流子片间短路的故障。这种电动机的整流子的构造如图1所示。整流片与生铁勃套之背全被塑谬旗满,塑缪是压会豁建去的,使整流片、塑廖和生铁     

消除ТП-130型锅炉苛性脆化的经验

一、苛性脆化情况及检验方法最近两年间,阜新发电厂曾前后在四台ТП-130型锅炉上发现了苛性脆化现象,发生苛性脆化裂纹的都是锅炉后侧水冷壁管,而且裂纹位置均靠近联箱外壁,在水冷壁管与联箱联接的具有较大的弯头处,只有一处是在后侧水冷壁与汽包联接的第四排管子上(见图1)。     

螺旋式给粉机的改造

在目前火力发电厂的建设中,常常由于锅炉给粉机的容量选择不当,使给粉机的实际出力比所要求的出力大得多,这样就产生了下述缺点: 1.给粉机出力过大时,锅炉负荷虽然很大,但是投入运行的喷燃器的数量仍不多,因此火焰便不能够布满整个燃烧室;而引起了烟气温度的偏斜。在这种情形下,对过热器十分不利,其平均过热汽温虽然可能低于额定值,但是个别蛇形管的温度却有可能超过金属的极限温度。苏联第一座ТП-230—1型锅炉的调     

ТП-130型锅炉下部水封装置的改进

ТП-130型锅炉前、后水冷壁下联箱的外部焊有围绕着本体四周的金属护板,护板下部伸入于固定的槽形结构内,上部焊有槽形结构,套在固定护板的外部,如图1所示。锅炉运行时于上、下槽形结构内充满冷水,借静止的水封作用防止金属护板上、下存在的活动间隙所引起的冷风漏入炉内。     

全国发电设备提高出力技术会议锅炉组总结

一、提高出力概况自从去年十二月“全国电力工业提高設备出力現场会議”召开以来,各地电业单位在党委領导下,充分发动羣众,根据党的“革命干勁与科学分析相結合”的精神、积极而又慎重地展开了设备的超铭牌运行工作, 对緩和电源紧張状态,已經起了一定的作用。在这段时間內,鍋炉設备也进行了相应的提高出力工作,如ТП-170型鍋炉經常最大出力已达190吨/时(富拉尔基),ТП-130型达150～160吨/时(撫順、阜新、石景山等),ТП-35型鍋炉达40吨/时(郑州、开远),ЕКМ-75吨/时煤粉炉达95吨/时(西村),ЕКМ-50吨/时炼条炉达60吨/时(石景山),捷克75吨/时煤粉炉达90吨/时(南定、望亭),捷克列車电站8.5吨/时鍋炉达11吨/     

水膜式除尘器的改造

一、设备概况洛阳热电厂6号炉系苏制ТП-13/A-220型锅炉,1960年投产,原装有四台МП-ВТИ-φ2800型水膜式除尘器,筒体为钢结构,内衬瓷砖。因设计及运行维护不当等原因,运行情况逐年恶化。为了提高除尘效率,1975年曾将筒体加高3.15m,但未解决问题。1979年初小修时又作了一些改造,如缩小进口烟道断面以提高进口烟速,并修复了内衬。同年二月测定除尘器效率达90.5％,接近设计值92％。后来由于锅炉运行情况不佳,漏风严重,致使烟气流量过大,筒内烟气上升速度达6.85m/s,且烟气带水,烟道积灰,磨损严重,特别是除尘效率低,烟尘排放量大(其它锅炉也如此),厂区落灰严重。1985年新建一座210m高的烟囱,厂区落灰虽然得以改善,但未解决排放量超标问题。根据试验数据推算,通过烟囱排放的烟尘量为6000～7000kg/h,超过标准(3500kg/h)一倍。为此,除尘器的改造,已成为当务之急。     

5Ц-10型高压离心式给水泵取下一级水轮的运行

一般火力发电厂的厂用电量是很大的,而厂用电量是否合理,首先决定于发电厂在设计时的系统布置、机械设备和电气设备的合理选择,但是对于已运行的发电厂来说,主要是改善运行方式,根据实际情况改变机械或电气设备的技术特性,或者局部的改变系统结构,节省厂用电量。为了节省厂用电量,曾将ТП-170型锅炉及ВПТ-25-3型汽轮机组用的5Ц 10型高压电动给水泵的水     

ТП-230-2型锅炉的快速安装

为了执行苏联共产党第十九次代表大会关于第五个五年计划的指示中所规定的缩短建设工期的任务,火力发电厂的建设者应当:除了要缩短一般建筑工程的施工期限外,还必须大大地缩短动力设备的安装期限,首先是工作量最大的锅炉机组的安装期限。苏联电站部规定,ТП-230型锅炉的安装期限为110个工作日,并且规定:开工的时间是从第一个组合件装到基础上起,竣工是到锅炉机组全部试运行为止。     

ТП-130型锅炉水冷壁下部联箱弯曲的消除办法

某ТП-130型锅炉是按照制造厂供给的施工图纸进行安装的。根据苏联专家建议在主汽包及各部联箱两端加装了膨胀指示器。其中前后水冷壁下部联箱除两端以外,并在中部也加装了膨胀指示器。安装完毕后,把各部分膨胀指示器的指针调整到零位,然后进行起动及试运行。在起动升压到接带负荷的过程中,发现了前后水冷壁下部联箱有逐渐弯曲的现象。锅炉满负荷时,联箱弯曲值最大达到25公厘,弯曲的情况是中间向下沉,两端往上升起。很显     

用氢-钠型阳离子交换处理锅炉补给水的经验

我厂过去蒸汽质量不好,曾因此造成了大量过热器管损坏事故,不仅被烧裂的过热器管被盐垢全部堵死,就是过热器入口联箱中盐垢堆积亦达40公厘。由于汽质不良,在两个月中连续发生两次汽轮机推力轴承磨化的重大设备事故。在党的正确领导与全体职工的努力下,我厂采用氢-钠型阳离子交换处理水扭转了汽质不良的局面,在目前锅炉超负荷运行的情况下(如ТП-130炉,出力提高到150～155吨/时,50吨/时炉出力提高到60～65吨/时),过热器尚无显著的盐类附着物,汽轮机叶片还是比较清洁的。我厂采用并联的 H-Na 型阳离子交换处理水简单情况如下。1.H 型阳离子交换水处理的系统如图1所示。2.氢型阳离子交换器的运行情况;     

金属高温断裂机制与弯管强度理论的探讨

一、前言近年来,我国有些电厂的弯管和管件,陆续发生了一些裂纹和断裂现象。断口分析表明,断裂的性质主要是应力腐蚀和洞型蠕变断裂。然而对弯管的蠕变裂纹,目前采用的设计理论还不能解释。如БКЗ-220型炉导汽管的裂纹及爆管,ТП16及ТП13型炉弯管的裂纹和爆管,用现行应力计算方法(SDGJ6-78)进行     

300MW机组煤粉锅炉掺烧稻壳的飞灰特性的试验研究

在某电站300MW机组煤粉锅炉上进行了稻壳掺烧试验。利用Bacho型粒度分析仪、EDX、SEM和XRD对掺烧后锅炉飞灰的粒径、微观形貌、化学性质等进行了试验分析。在共燃过程中,84～150μm范围内灰粒份额增加,新特征是在150～830μm范围内有分布;稻壳灰呈现的形貌有两种,熔融后块状的不规则颗粒物和黑色的大粒径的不规则片状灰粒;稻壳灰的凸面的SiO2的含量高达97.42%,从而使得掺烧灰的SiO2的含量从原粉煤灰中的55.93%增加到75.05%;稻壳灰的物相以方石英和鳞石英晶形为主,存在少量石英、莫来石晶体,从而掺烧稻壳后的飞灰中出现了方石英和鳞石英晶形。