开洞建筑风致内压导纳影响参数研究

对已被风洞试验验证的单空间开洞建筑风致内压控制方程进行多参数影响分析,研究了主开洞大小、背景孔隙、内部体积、脉动外压以及参考风速等对内压导纳函数的影响。研究结果表明:内压导纳峰值随着迎风面主开洞面积的增大而增大,但随着背景孔隙总面积、内部体积、脉动外压系数幅值以及参考风速的增大而减小。Helmholtz共振频率也随着迎风面主开洞面积的增大而增大,随着内部体积的增大而减小,但不受背景孔隙总面积、脉动外压系数幅值、参考风速的影响。     

低层站无机房电梯平衡系数测量方法的选择

在电梯调试与检验中,低层站无机房电梯的平衡系数测量一直是一个难题.在本文中通过分析5种电梯平衡系数测量方法,对其应用于低层站无机房电梯进行可行性研究,最终得出优先推荐的测量方法.     

背景孔隙对开孔结构风致内压响应的影响

通过理论分析与风洞试验研究背景孔隙对开孔结构风致内压响应的影响。利用伯努利方程导出了考虑背景孔隙的内压传播方程,通过数值算例分析了层流与紊流中背景孔隙的附加阻尼特性,并给出了紊流风场中背景孔隙对内压脉动影响的量化指标。设计制作了具有不同开孔率和背景孔隙率的低层建筑刚性模型进行边界层风洞试验,采用同步测压方法捕捉了内压稳态响应,验证了内压的空间完全相关性,试验得到的均方根内压系数与理论分析结果较为相符。研究结果表明本文推导的方程能准确的预测背景孔隙对风致内压响应的影响,能为工程抗风设计提供有效的理论依据。     

低矮建筑风致内压数值模拟与分析

国内外多次台风灾后调查数据显示,造成建筑物严重破坏的主要原因是由于门、窗以及围护结构突然破坏致使结构表面出现洞口后瞬间增大的风致内压与外风压的联合作用。通过应用计算流体力学软件Fluent 6.3对风致内压进行了多种工况的数值模拟。与已有模型实测结果及理论预测值的对比显示,数值模拟方法具有较高精度,证明了数值模拟应用于内风压研究的有效性,并对误差产生原因进行了详细分析。分别对0°风向角下5种单一主洞口、0°风向角下多洞口和一定面积比不同风向角等3个方面进行了模拟。当结构表面出现单一主洞口时,平均内风压系数等于洞口处外风压系数平均值。在0°风向角多洞口工况下,内风压系数随着迎风纵墙与山墙开洞面积比的增大而增大。在一定面积比不同风向角工况下,内风压系数和屋面升力均随着风向角的增大而减小。根据研究所得到的结论,建议沿海台风多发区的结构设计应考虑风致内压。     

低层轻型房屋围护面板的风荷载计算

风荷载是低层轻型房屋的围护面板最主要的可变荷载,GB 50009—2012《建筑结构荷载规范》和GB51022—2015《门式刚架轻型房屋钢结构技术规范》对围护结构设计中风荷载计算规定不同,为此分析比较了两本规范中围护结构风荷载的计算方法及结果。以YX35-125-750屋面板型为例,分析了风荷载取值对设计板厚度的影响,并提出对低层轻型房屋外墙及处于D类地面粗糙度的低层轻型房屋屋面风荷载宜按照GB 50009—2012进行计算,对处于B类地面粗糙度的低层轻型房屋屋面风荷载宜按GB 51022—2015进行计算。     

深基坑内支撑支点水平刚度系数的解析解计算方法研究

排桩(墙)加内支撑结构是深基坑支护常采用的支护结构,内支撑支点水平刚度系数是支护结构设计计算的重要参数之一。基于受压杆件的应力应变线弹性理论和变形协调假定,对水平对撑(简称对撑)、水平对撑带八字撑(简称八字撑)、水平斜撑(简称斜撑)、水平角撑(简称角撑)、竖向斜撑、水平环形撑(简称环撑)、带放射撑的单环环形撑(简称单环撑)以及带放射撑的多环环形撑(简称多环撑)等8种基本内支撑结构的支点水平刚度系数进行了解析解的推导,提出了8种基本内支撑结构的支点水平刚度系数的计算公式,利用算例对其中常见的四类内支撑结构的支点水平刚度系数进行了演算,并采用有限单元法进行了复核,结果表明,解析解与有限元法计算的结果相符程度较好,解析解可作为支护结构单元计算的初始输入数据。补充完善了现行国家行业标准《建筑基坑支护技术规范》(JGJ120—2012)仅提供了水平对撑的支点水平刚度系数计算公式的不足,可供深基坑工程设计、施工人员参考。     

两空间结构风致内压的复特征值分析

对Sharma提出的两空间结构风致内压线性控制方程组进行复特征值分析,获得了"结构-内压"系统自振频率与阻尼比的表达式。通过典型数值算例,计算分析了系统的自振频率、阻尼比随迎风墙和隔墙开洞面积的变化规律。结果表明,在不同的迎风墙与隔墙开洞面积下,"结构-内压"系统的自身阻尼较小。随着迎风墙面开洞面积的减小,第一阶振型阻尼比急剧增大,但第二阶振型阻尼比基本保持不变;随着隔墙开洞面积的增大,前两阶阻尼比均呈递减趋势。     

内压与局部轴压共同作用下钢筒仓屈曲性能研究(Ⅱ):屈曲应力计算方法

采用有限元方法研究了考虑内压影响的局部轴压作用下钢筒仓屈曲应力。考察了内压、局部轴压分布角及径厚比等因素对钢筒仓屈曲应力的影响。将内压与局部轴压作用下钢筒仓屈曲应力的分析结果与现有规范中关于内压与均匀轴压作用下钢筒仓屈曲应力的计算结果相比较,发现现有规范公式不能准确计算内压与局部轴压作用下钢筒仓的屈曲应力。在参数分析的基础上,提出了相应的考虑内压影响的局部轴压作用下钢筒仓屈曲承载力计算公式。经验证,该公式与有限元分析结果吻合较好。     

多年冻土区低层建筑地下室土基的解冻计算(英文)

对多年冻土区低层建筑地下室的解冻可通过数学建模的方法研究。该模型考虑了空气温度的变化、太阳总辐射、地表反照率以及一年中大气和地球表面之间的热传递系数的变化。建筑尺寸影响的研究,是基于基座面板的热阻和热条件土壤解冻动力学计算实验进行的。比较评估的计算融化深度结果显示,现有的解冻深度的标准,大大低估了和不依赖于基座面板的热阻。此外,该标准不考虑初始土壤热状况和大气温度的年际变化。     

静态称重直接测试电梯平衡系数原理和方法

本文论述了现行平衡系数测试原理与方法存在的问题。根据平衡系数定义公式提出了一种新的测试原理与测试方法。     

TMD控制下钢塔结构风振系数的计算方法

本文研究了ＴＭＤ控制下钢塔的风振系数，推导出其计算公式，进而计算结构的等效静力风荷载和风振响应。文章最后给出了工程实例。     

高耸结构风振系数简化分析方法

主要阐述了高耸结构顺风向抗风力简化分析方法的原理 ,导出了不随高度变化的风振系数的表达式和应用于典型高耸结构 (烟囱和钢塔架 )的计算表格 ,同时综合分析了各种影响风振系数的因素及变化规律。该方法可方便地应用于实际工程 ,也可作为修订规范或规程时参考采用     

桅杆结构风振系数简化计算

基于随机风振理论 ,考虑前 4阶振型影响 ,推导出桅杆结构风振系数简化计算公式。根据桅杆结构主要参数特点 ,给出相应计算表格。本文提出的方法和表格将为《高耸结构设计规范》的修订提供理论依据。     

多漩涡龙卷风作用下建筑表面风压系数的研究

为研究多漩涡龙卷风场结构特征,以圆柱体作为龙卷风场的计算流域以及改变风的入射角度,利用Fluent14.5软件并采用湍流模型模拟出4种典型漩涡比值S为0.28,0.5,1及2的龙卷风场,并对双坡屋面建筑物的表面风压系数进行了模拟。模拟结果表明:S等于0.28时,形成一个稳定上升的单涡龙卷风结构;当S为0.5和1时,龙卷风涡核少部分上升气流转为下降气流,涡核半径随之扩大,涡结构从上往下分离;S为2时,龙卷风涡核大部分气流转为下降气流并逐渐触地,导致涡核分离,最终形成多个漩涡的龙卷风;另一方面研究发现,随着漩涡比值的增加,龙卷风作用下的建筑物表面风压系数绝对值随之减小。     

坡面倾斜的土钉墙主动土压力折减系数计算方法探讨

坡面倾斜的土钉墙主动土压力比同样高度的垂直面上的土压力小,用朗肯方法计算时,需要按墙面倾斜情况对土压力进行修正。通过受力分析,对现行基坑规程中主动土压力折减系数计算过程进行解析,分析了其假设条件,在此分析基础上,提出了考虑黏聚力影响的主动土压力折减系数计算公式。当黏聚力为0时,公式变为《建筑基坑支护技术规程：JGJ 120—2012》（下称现行基坑规程）中的公式,所以考虑黏聚力影响的主动土压力折减系数计算公式具有更广的适用性。最后,通过一个案例分析,对比了两种计算主动土压力折减系数的差别。结果表明,采用考虑黏聚力影响的主动土压力折减系数计算公式计算的锚杆造价更节省。     

加筋混凝土梁延性系数计算方法

由于纤维增强复合材料(FRP)筋不存在屈服状态,传统的延性系数计算方法不适用于FRP筋混凝土梁和混合配筋(钢筋+FRP筋)混凝土梁。为了提出一个相对完善的、统一的加筋混凝土梁截面延性计算方法,在对既有各类加筋混凝土梁延性指标计算方法进行分析的基础上,从抗震对结构延性的要求出发,依据延性系数的定义与动力要求统一的原则,推导得出了加筋混凝土结构延性系数-地震力降低系数(μ-C)关系式。依据等位移下的μ-C关系式,提出了加筋混凝土梁延性系数的计算方法。通过对比延性系数计算值与既有试验值,证明了该方法的有效性。对混凝土及钢筋强度、混凝土极限压应变、截面有效配筋率和FRP筋配筋刚度比等影响加筋混凝土梁延性的因素进行了参数化分析。结果表明:加筋混凝土梁的延性随着混凝土强度和极限压应变的增加而提高,随着钢筋强度、有效配筋率和FRP筋配筋刚度比的提高而降低。     

亚临界流状态下燃气调压器流量系数的计算

介绍GB 27790-2011《城镇燃气调压器》中流量系数计算方法。提出3种亚临界流动状态下流量系数的计算方法:方法1是利用流量系数和形状系数的关系方程求解流量系数;方法2是利用GB/T 17213.9-2005《工业过程控制阀第2-3部分:流通能力试验程序》中试验方法求取流通能力系数,进而换算成流量系数;方法3是利用方法2求取临界压差比,进而获得形状系数,再计算流量系数。进行2个不同类型燃气调压器流量系数的试验,分析3种方法求得的流量系数的相对误差,结果表明:3种方法得到的流量系数的相对误差绝对值均在6%以内,形状系数的相对误差绝对值均在10%以内。方法3得到的流量系数的相对误差绝对值在1.5%以内,形状系数的相对误差绝对值在5%以内。方法3可以将流量系数测试对试验装置流量能力的要求降低50%以上,从而降低测试过程的能耗。     

桅杆结构风振系数的计算方法

对桅杆结构风振系数的计算及其在风荷载作用下的动力特性进行分析，并与塔架结构作出比较，指出了现行规范中桅杆风振系数取法的不足之处。     

基于美国通信塔计算标准单管塔风荷载计算方法

本文介绍了基于美国通信塔计算标准(TLA-222-G)单管塔风荷载计算方法,并对其计算参数含义按照我国规范进行了表述。通过对美国通信塔计算标准单管塔风荷载计算的介绍,与中国通信塔设计规范YD5131-2005的计算进行对比,得出两者之间计算结果的差异。     

基床系数确定方法的讨论

地基土基床系数是岩土工程中一个重要的参数。《高层建筑岩土工程勘察规程》(JGJ 72—2004)中基床系数确定方法应用于基础尺寸较小,地基土单一均质的工程可以得到较好的效果。当计算基础尺寸较大,地基土层情况复杂的工程时,该方法计算的基床系数偏小,会引起经济和技术浪费。本文运用数值方法,分析引起误差的原因,对基床系数计算方法进行改进完善。最后通过工程数据对修正方法进行验证,结论认为修正后的基床系数计算方法可应用于多种尺寸、地层条件复杂的基础工程,得到的结果合理可靠。