低氢高韧性全位置用气体保护药芯焊丝的研制

对药芯焊丝中各主要组分对其性能的作用和影响进行了研究和探讨。在此基础上研制出一种低氢高韧性全位置用TiO2-SiO2-MgO渣系的GL－YJ502（Q）药芯焊丝。GL－YJ502（Q）药芯焊丝焊接工艺性好,扩散氩含量低,低温冲击性能优异。     

一种超低氢型全位置CO2气体保护药芯焊丝的研究

介绍了一种超低氢型、可进行全位置焊接、强度级别为６００ＭＰａ、低温韧性优良的ＣＯ２气体保护药芯焊丝,分析了药荬民分等因素对焊接飞溅、脱渣、全位置焊接性、烟雾等的影响规律,在大蜈工艺性能和力学性能试验基础上,设计了焊丝渣系及合金系统,并对焊丝的综合性能进行了全面测试。     

高韧性全位置焊用自保护药芯焊丝的研制与生产

介绍了高韧性全位置焊用自保护药芯焊丝的主要成分及作用、焊丝性能及特点以及该焊丝在石油工程中的应用.     

一种新型厚壁全位置药芯焊丝自保护焊

针对大口径厚壁管道的焊接,采用自行研制的全位置焊接机器人,研究和设计了一种新型厚壁全位置药芯焊丝自保护焊的工艺流程.根据该工艺流程,通过编写控制程序和示教,管外壁采用向上焊,管内壁采用向下焊的焊接工艺进行了试验.试验表明,随着焊接角度的增加,焊接电压逐渐增大,但增加幅度变小;焊接角度较小时,焊枪的角度也应较小,对应的机器小车行走速度可以适当增加.试验结果表明,该种焊接工艺完全适用于大型厚壁管道的自动化焊接.     

电站大直径厚壁管药芯焊丝全位置半自动焊接

研究了火电站大直径厚壁管药芯焊丝全位置半自动焊接的工艺技术。用１．２ｍｍ细径药芯焊丝、ＣＯ２气体保护、低频横向摆动、多层单道熔敷方式等工艺技术,可进行碳钢和低合金结构钢大直径厚壁管道的高质量全位置焊接,且焊接生产率比手工电弧焊提高一倍以上,焊接生产成本降低３５％～４７％。     

管线用自保护药芯焊丝低温韧性分析

通过分析熔敷金属冲击断口宏观及SEM形貌、显微组织形态和定量统计夹杂物,研究三种市售X70管线用自保护药芯焊丝熔敷金属的低温韧性.结果表明,3号焊丝其熔敷金属-40℃冲击吸收功平均值高达330 J,而1号焊丝其熔敷金属-30℃冲击吸收功平均值仅为113 J.熔敷金属夹杂物和显微组织的不同是造成其韧性差异显著的主要原因.均匀弥散分布的细小夹杂物和均匀细小的等轴晶组织有利于提高熔敷金属的低温韧性.     

—80℃低温钢用熔炼型焊剂药芯焊丝的研制

为开发—80C1.5 Ni 低温钢用埋弧焊焊接材料,研制了低氢型碱性熔炼焊剂 YD508A 和1.5Ni 药芯焊丝。该项成果填补了—80℃低温钢埋弧焊焊接材料的国内空白,主要技术指标——焊缝金属低温冲击韧性和熔敷金属扩散氢含量达到了当前同类产品的国际水平。     

高铬铸铁型堆焊自保护药芯焊丝的研制

研制了一种自保护高铬铸铁型药芯焊丝,对其组织性能进行了分析,结果表明:堆焊金属显微组织主要为马氏体+残余奥氏体+M7C3型碳化物,堆焊金属硬度随石墨加入量的增加而增加,当加入w(石墨)15％时,堆焊金属硬度开始下降;药芯中加入w(钼铁)2％,堆焊金属硬度从HRC62.7提高到HRC63.5;初生碳化物主要沿堆焊层向母材...     

P91钢配套药芯焊丝的研制

研制了一种与P91钢配套的富氩气体保护焊药,芯焊丝,并分析了药芯成分等因素对焊道成形、焊接飞溅、脱渣性等的影响.在大量的工艺性能和力学性能的试验基础上,设计了焊丝的渣系和合金系统,并目对焊丝的综合性能进行了全面的测试,满足了相关标准的要求.     

超低氢高韧性无缝药芯焊丝TME711NiSF的研制

通过选择钛碱性渣系和Mn-Si-Ni-Ti-B合金系,在德国进口无缝药芯焊丝生产线上,制成了一种超低氢高韧性的无缝药芯焊丝TME711NiSF. 其焊接工艺性能和力学性能优良,对焊接热输入具有良好的适应性. 为探讨熔敷金属的韧化机理,对配方中的脱氧剂和合金剂含量进行了优化设计. 结果表明,Mn和Si元素含量居于优化水平时,焊缝组织主要是均匀细小的针状铁素体,这种组织的塑性和低温韧性高,熔敷金属在温度-40 ℃冲击吸收功可达到154 J. 该无缝药芯焊丝熔敷金属的扩散氢含量为2.4 mL/100 g,达到了超低氢水平,适用于船舶、桥梁、海洋工程等重要结构的焊接.     

GD钢组织及低温冲击韧性研究

分析了900℃淬火及200℃回火后GD钢的显微组织、硬度及低温冲击的断口形貌,研究结果表明:900℃淬火后GD钢组织由粗针状马氏体、残余奥氏体、碳化物组成,200℃回火时,马氏体中析出部分碳化物,回火组织由回火马氏体和碳化物组成。900℃淬火+200℃回火后的GD钢冲击时,随着温度的降低,其冲击功随之减小,随着GD钢所处的环境温度不断升高,断口宏观形貌中反映起裂区和裂纹纤维扩展区所占比例越来越大,微观形貌中存在解理面、撕裂棱和韧窝,其断裂机理为准解理断裂。     

砷对海洋平台用Q345E钢低温韧性的影响

利用二次离子质谱、激光拉曼、电子背散射衍射及透射电镜等仪器,观察并研究了海洋平台用含砷热轧H型钢低温韧性的影响因素,并提出相应的控制技术。结果表明,显微组织、夹杂物和亚微米结构等都不是影响低温韧性的主要因素;发现了砷在晶界偏聚,晶界上As含量约为基体的10倍。采用本文生产线及生产工艺,分析不同的As含量对热轧H型钢冲击功的影响,结果表明钢中As含量控制在0.015%以下不会影响其低温韧性。     

QP980钢低温韧脆性能的研究

通过仪器化冲击试验方法评价了第三代汽车用高强钢QP980不同温度下的冲击韧性,并获得了其韧脆转变温度。使用预应变模拟冲压成形过程,评价了塑性变形对其低温韧脆特性的影响。结果表明,塑性变形会降低材料的冲击韧性,提高韧脆转变温度,预应变水平越高,其低温韧性下降越明显。     

回火温度对低碳贝氏体管线钢低温韧性和组织的影响

通过力学性能测试和微观组织分析,研究了回火温度对低碳贝氏体X80管线钢组织及低温冲击韧性的影响。结果表明,低碳贝氏体X80管线钢在300 ℃回火2 h后达到最佳强韧性匹配,屈服强度在625 MPa,-40 ℃夏比冲击功Akv为315 J,冲击断口呈现明显的韧性断裂形貌,-60℃夏比冲击功Akv也达到了268 J。低碳贝氏体管线钢轧态组织以粒状贝氏体为主,经过300 ℃回火2 h后,组织与TMCP状态基本相似,仍保持粒状贝氏体组织,但是MA组元略细小;经过600 ℃回火2 h后,贝氏体出现粗化,并且出现多边形铁素体组织。低温韧性的改善是由于回火处理过程中富碳残留奥氏体发生转变,M/A 组元由岛状转变为点状及细条状,粒状贝氏体晶间细化的M/A组元更好的阻碍了裂纹的扩展。     

X80管线钢及其接头的低温韧性和显微组织

分别利用示波冲击韧性试验、硬度试验和光学显微镜、透射电镜研究了X80管线钢及其焊管接头的力学性能和显微组织。试验结果表明，X80钢及其焊管接头具有良好的韧性，其中焊缝的韧性最高，焊接热影响区粗晶区因受焊接热效应引起晶粒粗化和形成脆性组织，故韧性最低。试验钢由针状铁素体和少量块状铁素体组成，焊缝为典型的针状铁素体组织，焊接热影响区粗晶区以粒状贝氏体为主。焊接热影响区熔合线附近的硬度值最高，越远离熔合线硬度值越低，并逐渐接近母材的硬度值。     

正火温度对海工用355 MPa级厚规格型钢组织及低温韧性的影响

针对屈服强度355 MPa级厚规格热轧H型钢进行了正火处理;利用光学显微镜,扫描电镜分别对轧制态和890、920℃正火处理试验钢的显微组织进行观察;对比分析了试验钢不同状态下冲击性能变化,得出了组织状态与冲击性能的相关性规律.试验结果表明,随着正火温度升高,魏氏体等异常组织减少直至消失;试验钢厚度方向不同部位偏析现象有...     

淬火温度对高强海洋平台钢组织和低温韧性的影响

研究了淬火温度对高强海洋平台用钢组织和低温韧性的影响。结果表明,760℃加热保温时沿粒状贝氏体晶界呈网状分布的奥氏体在淬火后转变为孪晶马氏体,回火过程中发生分解,对韧性造成损害。790℃加热保温时所生成的奥氏体在随后的淬火过程中转变为贝氏体岛,回火稳定性较强。未奥氏体化的粒状贝氏体在加热过程中发生再结晶,生成软相组织多边形铁素体,有助于钢板低温韧性的提高。     

低碳低合金钢焊缝韧性的影响因素

综合论述了合金成分、氧含量、微量元素、冷却速度以及强度对低碳低合金钢焊缝韧性的影响.适当的合金成分、氧含量和微量元素是获得良好的焊缝冲击韧性的基本条件.对于一种焊接材料,根据WM - CCT图选择合适的冷却速度可获得理想的微观组织.不同强度级别对焊缝的韧性影响不同.     

X90管线钢的低温冲击韧性和断口形貌分析

采用系列温度冲击试验法测定了X90管线钢在-100~0℃的冲击吸收能量和剪切断面率,用扫描电镜观察了不同温度下试验钢的冲击断口形貌。结果表明,该管线钢具有良好的低温冲击韧性,-80℃时的冲击吸收能量可达219 J,韧脆转变温度ETT50为-78.5℃、FATT50为-83.5℃;冲击断口形貌在0、-20℃下以大而深的等轴状韧窝为主,在-40、-60、-80℃下以抛物线韧窝为主,且韧窝尺寸和深度开始减小,在-100℃以扇形解理花样为主。试验钢在-80~-40℃温度区间,冲击断口发生显著分离现象,导致冲击吸收能量与剪切断面率曲线斜率减小。