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介绍了成都无缝钢管有限责任公司原生产调质石油套管管坯的定径工艺简况。通过对N80级石油套管管坯调质前后外径的多次测试,了解到其外径胀大的趋势,提出了相应的外径控制精度。探讨了石油套管管坯调质后热定径的工艺情况。结果表明,管坯调质后不经热定径,可生产出符合API5CT要求的N80级及以上钢级的一般高强石油套管;但是,为了获得高精度外径的石油套管,并进一步扩大品种,调质后再经热定径也是必要的。 相似文献
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快速调质机组是采用快速加热进行淬火,快速加热的优点早有论述,但应用于实际生产中容易出现些什么问题,如何解决,报导不多。本文就利用快速调质机组生产N-80级石油套管的实例,着重介绍了采用快速炉加热时,如何防止管端过热及应注意的问题。利用喷水圈淬火,通过水量的分配,控制淬火过程中的冷却速度,达到类似等温淬火的效果,防止了淬火裂纹的形成和减小淬火变形。并简单叙述了以J-55级套管进行调质生产N-80级石油套管是经济可行的。这种生产N-80级石油套管的方法比采用新钢种的方法优越,经济效益显著。 相似文献
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36Mn2V钢石油套管的亚温淬火强韧化处理工艺 总被引:1,自引:0,他引:1
探讨了在线常化的36Mn2V钢Φ114.3mm×6.35mm石油套管热处理工艺,并进行了石油套管的亚温淬火工艺试验。试验结果表明,合理的亚温淬火工艺可以获得综合力学性能良好的石油套管,并且完全满足美国APISpec5CT标准中规定的N80钢级性能要求。 相似文献
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34Mn6钢N80钢级石油套管热处理工艺研究 总被引:5,自引:1,他引:5
通过正交试验,研究了热处理工艺因素对石油套管力学性能的影响。试验结果表明,在钢管热处理时,淬火加热温度、冷却液温度、回火加热温度和回火加热时间是影响N80钢级石油套管力学性能的主要参数。 相似文献
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对国内生产非调质N80级石油套管的现状做了简述,在包钢φ180mm机组上取轧卡样,用Gleeble-1500热模拟试验机测定34Mn2VN钢的动态CCT曲线并进行控冷实验。借助光镜和扫描电镜对显微组织和断口进行分析。通过实验研究,提出了一种新的生产非调质N80级石油套管的工艺,在包钢进行大批量生产试验。结果表明,选用合理的终轧温度和冷速,采用加热→穿孔→连轧→脱管→定减径→冷却,可实现大批量生产。该工艺与传统生产工艺相比有减少工序、提高生产率、节约能源的优点。 相似文献
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30Mn2钢HFW焊管焊缝淬火后在线热处理工艺的选择 总被引:1,自引:1,他引:0
介绍了30Mn2钢HFW焊管焊缝在线热处理的重要性.通过采用5套热处理方案进行试验并对试验结果进行分析后认为,30Mn2钢HFW焊管焊缝淬火后热处理的工艺以高温回火+正火最为合适,回火温度设在600℃左右,正火温度设在940~960℃.采用此工艺,为30Mn2钢HFW焊管整体调质奠定了坚实的基础,排除了焊管整体淬火时焊... 相似文献
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744 HFW石油套管焊缝的冲击韧性是衡量其焊接质量的一个重要指标。影响焊缝冲击韧性的主要因素有原材料性能、焊接条件、热处理等,分析并总结了这些因素是如何影响焊缝冲击韧性的,对提高焊缝冲击韧性有十分重要的指导参考作用。 相似文献
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生产非调质N80级石油套管的新工艺可行性实验研究 总被引:1,自引:1,他引:1
对国内生产非调质N80级石油套管的现状做了简述,在包钢φ180 mm机组上取轧卡样,用Gleeble-1500热模拟试验机测定34Mn2VN钢的动态CCT曲线并进行控冷实验.借助光镜和扫描电镜对显微组织和断口进行分析.通过实验研究,提出了一种新的生产非调质N80级石油套管的工艺,在包钢进行大批量生产试验.结果表明,选用合理的终轧温度和冷速,采用加热→穿孔→连轧→脱管→定减径→冷却,可实现大批量生产.该工艺与传统生产工艺相比有减少工序、提高生产率、节约能源的优点. 相似文献
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天津钢管公司利用先进的生产设备 ,在消化吸收国外引进技术的基础上 ,将高精度轧制变形过程与相变热处理有机地结合起来 ,利用VC、VN的相间析出和在铁素体中析出强化的机理 ,开发出了Mn -V、Mn -Cr-VN80钢级非调质石油套管。产品性能十分稳定 ,且各项性能指标均符 相似文献
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通过中碳低合金的思路设计了Q125钢级SEW石油套管用钢,同时研究了调质热处理工艺对其组织和力学性能的影响。结果表明:采用880℃淬火+540℃回火调质处理后,SEW Q125石油套管具有更好的强韧性配合,屈服强度975 MPa,抗拉强度1030 MPa,伸长率23%,0℃母材纵向冲击功不低于150 J,母材横向冲击功不低于120 J,焊缝冲击功不低于100 J,抗外压挤毁值高于标准要求30%,沟槽腐蚀性能不敏感,具有良好综合力学性能和耐蚀性。据此提出的推荐热处理工艺制度,在工业试制中应用,各项性能指标均达到API 5CT的要求。 相似文献