T91与12Cr1MoV异种钢焊接分析

在青海桥头发电厂六期扩建工程中，其125MW机组锅炉的高温再热器管（T91钢），与低温段珠光体耐热钢12Cr1MoV进行焊接，焊接难度大，通过焊接工艺评定试验，最后确定用高强配比的焊接材料进行焊接。结合焊接工艺实例，研究分析了T91与12Cr1MoV异种钢的焊接工艺原则，在焊材选择、工艺参数选择等方面作了详细论述，对今后类似焊接工程提供参考和借鉴。     

SA335-P91与12Cr1MoV异种钢的焊接工艺

针对电站CFB锅炉安装及检修过程中常遇到的P91与12Cr1MoV异种钢接头的焊接,进行了焊接性分析,按低匹配原则选择了焊接材料,采用了钨极气体保护焊加焊条电弧焊的组合焊接工艺.实践证明,采用这种工艺焊接,获得了优良的焊接接头,保证了设备安全可靠的运行.     

T91与12CrlMoV异种钢的焊接工

针对在电站安装及电厂检修中常遇到的T91与12CrlMoV异种钢接头的焊接问题,提出了采用低匹配原则的全钨极氩弧焊的焊接工艺.实践证明,采用这种工艺进行焊接,可以获得优良的焊缝,能够保证设备的安全运行.     

1Cr18Ni9Ti与12Cr1MoV异种钢接头焊接工艺

针对热电厂50MW机组中主蒸汽管道管座（12Cr1MoV)与热电偶保护套管（1Cr18Ni9Ti)异种钢接头焊接问题，提出了以钨极氩弧焊H1Cr25Ni13焊丝封底，焊条电弧焊A307焊条填充盖面并适当控制焊缝熔合化的焊接工艺。实践证明，采用这种焊接工艺进行焊接，可以获得优良的焊缝，保证主蒸汽管道的安全运行。     

1 000t/h炉主蒸汽管F12与12Cr1MoV异种钢焊接

针对F12与12Cr1MoV异种钢的焊接接头采用F12-11MoVNiW（R817）焊条焊接提前失效的问题，探讨合适的焊接工艺，焊接材料，既改善了焊接接头组织性能，又能保证设备长期安全运行。     

高强匹配Gr91/12Cr1MoV异种钢焊接接头组织及性能

研究了高匹配条件下Gr91/12Cr1MoV异种耐热钢焊接接头各区的显微组织及冲击性能。结果表明:采用高匹配填充材料和焊条电弧焊方法,可获得性能良好、组织稳定的焊接接头;焊缝区的显微组织为回火板条马氏体,与Gr91母材正火+回火态的显微组织类似,但晶粒相对粗大,Gr91侧HAZ的组织主要为回火索氏体组织,而12Cr1MoV侧HAZ的组织主要为铁素体和索氏体;接头具有高的冲击韧性。     

T91/12Cr1MoV异种钢管TLP焊接工艺

采用BNi2非晶合金箔作为中间层,氩气保护,对T91/12Cr1MoV异种钢管进行瞬时液相扩散焊。通过正交试验的方法研究了工艺参数对接头组织和性能的影响,分析了T91/12Cr1MoV异种钢管接头的显微组织和力学性能,确定出最佳工艺参数。研究表明,在合适的工艺参数下,接头的抗拉强度均高于母材12Cr1MoV的。     

X20CrMoV121与12Cr1MoV异种钢的焊接修复

华东两个火力发电厂 # 2机组同时进行大修。A厂机组大修为锅炉受热面主蒸汽管道 (32 5mm× 30mm)为X2 0CrMoV12 1钢 ,上接安全阀 ,安全阀引出短管(133mm× 2 6mm)为 12Cr1MoV钢 ,每个过渡短管为上下两个环形焊口 ,下部焊口与主蒸汽管焊接。B厂 # 2机组大修为汽轮机主蒸汽管道阀门更换 ,主蒸汽管道(35 5 .6mm× 4 0mm)为X2 0CrMoV12 1钢 ,阀门引出短管 (35 5 .6mm× 4 0mm)为 12Cr1MoV钢 ,主蒸汽管与阀门引出管垂直固定 ,形成环形横焊缝 ,主蒸汽管与阀门引出管焊接分布在汽轮机两侧。在X2 0CrMoV12 1和 12Cr1MoV焊接施工中…     

P91集箱与12Cr1MoV端盖的焊接技术

P91钢广泛用于制造大型火力发电机组中的各种耐热管道,由于其合金元素含量较高,导致焊接性很差。文中分析了P91钢和12Cr1MoV钢的化学成分及力学性能,通过选用合理的焊接材料、坡口形式及恰当的焊接工艺参数来保证焊接质量。焊接过程中,采用多层多道焊,细化晶粒。焊后后热,消除残余氢,防止冷裂纹的产生。焊后对焊缝采用无损探伤检测,发现焊缝质量能满足使用要求,证明P91钢和12Cr1MoV钢两种焊接性较差的异种钢,采用恰当的工艺措施,可以获得优良的焊接接头。     

12Cr1MoV与15CrMo异种钢焊接及热处理工艺研究及应用

文中通过分析12Cr1MoV钢与15CrMo钢的焊接性、化学成分、力学性能的差异,结合具体工程实例,提出采用低匹配方式选用焊材,并在考虑焊接接头韧性的情况下,严格控制热输入在8～15 kJ/cm,焊后立即以15CrMo钢侧热处理温度上限作为恒温温度进行热处理,降低焊接接头残余应力,焊后接头经检验满足相关标准要求.     

P91与ZG15Cr2Mo1异种钢焊接工艺

将P91和ZG15Cr2Mo1异种钢焊接工艺应用于新型300MW火力发电机组重要部件中，针对两种钢的特点，确定了合适的焊接材料和具体可行的焊接工艺，取得了令人满意的效果。     

T91/12Cr1MoV异种钢焊接接头氢致裂纹的研究

用甘油法测定了从日本进口的ＣＭ－９Ｃｂ焊条、国内新研制的Ｔ９１专用焊条以及Ｒ３１７焊条熔敷金属中的扩散氢含量。通过阴极电解渗氢和定载延迟开裂试验,研究了不同焊条焊接时,Ｔ９１／１２Ｃｒ１ＭｏＶ接头的氢致裂纹倾向。试验结果表明,ＣＭ－９Ｃｂ焊条和新研制的Ｔ９１焊条优于Ｒ３１７焊条,而新研制的Ｔ９１焊条可以代替进口的ＣＭ －９Ｃｂ焊条。     

高强匹配T91/12Cr1MoV异种钢焊接接头力学性能

对高强匹配的T91／12Cr1MoV异种钢焊接接头分别进行常温力学性能和高温持久试验,试验结果表明,常温拉伸试样均断在12Cr1MoV母材侧,接头的强度高于12Cr1MoV母材;接头中焊缝的硬度值最高,为317HV;焊缝常温下的冲击韧性为86kJ／cm^2,高于12Cr1MoV母材;接头的高温持久性能明显低于12Cr1MoV母材,失效位置(接头的薄弱环节)在12Cr1MoV侧的熔合线附近。     

热电站用12Cr1MoV钢的蠕变-疲劳复合性能

本文研究了热电站用12Cr1MoV钢在550℃的蠕变-疲劳复合性能(即循环蠕变性能).实验结果表明,在较高应力幅下,循环蠕变寿命大于纯蠕变寿命,试样断裂以穿晶型为主.在较低应力幅下,循环蠕变寿命小于纯蠕变寿命,试样发生晶间型断裂.根据对断裂试样内部位错组态和晶界状态的透射电镜观察,认为在不同应力幅下分别发生循环强化和循环弱化的原因是:在较高应力下,晶内损伤在循环蠕变的卸载过程中得以部分回复;而在较低应力下,叠加交变应力加速了晶间空洞的形成和连接.     

T91/P91钢的焊接工艺

主要介绍了T91／P91材料的特点以及其在焊接过程中容易出现的焊缝性能和HAZ性能的劣化问题，分析了T91／P91材料的焊接性，介绍了T91／P91的焊接工艺、热处理工艺以及在实际焊接施工过程中经常遇到的问题以及预防方法。通过采取合适的预热温度、焊接工艺方法和焊后热处理工艺，可以解决T91／P91焊接过程中易出现的焊缝性能和HAZ性能的劣化问题，保证焊口的质量并使焊缝、熔合区及其热影响区能够获得较好的性能，满足其在火电厂中的高温运行要求。     

Cr12MoV钢激光熔凝层的显微组织SCIEI

用透射电镜和X射线衍射仪,分析了Cr12MoV钢激光熔凝层的显微组织为奥氏体的树枝晶,其晶间还有共晶碳化物和少量二次碳化物,没有观察到马氏体相变,因此激光熔凝处理后,钢的表面硬度降低。     

12Cr1MoV-1Cr18Ni9Ti氩弧焊接工艺分析

分析了12Cr1MoV耐热钢与1Cr18Ni9Ti不锈钢的焊接工艺特点,介绍了采用焊材H1Cr24Ni13的氩弧焊接方法,对通过控制熔合比达到控制焊缝成分,改善和提高焊缝性能的工艺方法进行了讨论。     

喷射成形及轧制Cr12MoV钢的微观组织与摩擦学性能研究

研究了常规铸造工艺,喷射成形工艺以及喷射成形后轧制等工艺制备的Cr12MoV钢的微观组织和摩擦学性能。结果表明,喷射成形工艺与常规铸造相比,制备的合金成分更加均匀,晶粒更加细小。而后的轧制工艺进一步改善了材料的微观组织。与常规工艺相比其碳化物颗粒的尺寸大大降低,耐磨性能得到了大幅度地提高。且提高幅度随着轧制量的增加而增加。