强夯法在处理湿陷性黄土地基中的应用

通过某变电所工程实际,介绍强夯法在处理湿陷性黄土地基中的应用现状,对存在的问题进行分析和处理。分析了强夯对黄土密度、压缩性和湿陷性等工程特性的影响,探讨了强夯法处理湿陷性黄土地基的工程效果,对黄土地区工程建设具有一定的参考价值。     

湿陷性黄土路基灰土挤密桩的应用研究

湿陷性黄土地基属于一种不良地质,一直以来都是工程施工的难题。若地基处理不当,将会直接影响到工程的稳定性。依托某公路工程,采取灰土挤密桩法处治湿陷性黄土路基,经试验分析可得,灰土挤密桩的应用,可有效降低地基湿陷性,提高路基压实度,提高地基强度,具有良好的施工效果。     

浅谈宁夏湿陷性黄土渠基处理

对自重湿陷性黄土为主的十干渠,从渠基处理及防渗处理两方面综合考虑,选择相对最佳处理措施,并根据以往工程经验,论证该处理措施的可行性及有效性,以防止渠水下渗导致湿陷性黄土渠基出现裂缝、陷坑及渠堤崩塌.     

强夯置换碎石法在深厚杂填土地基处理中的试验研究

为提高地基承载力及变形模量、满足上部建筑使用要求、消除上部填土的湿陷性,以重庆地区某厚填土、高水位地基处理工程为例,采用强夯置换碎石法对其进行了现场试验。结果表明,地下水位埋深浅、深厚杂填土地基经强夯置换处理后,土体发生了较大的沉降变形,密实度、承载力及变形模量均有较大幅度的提高,上部较差的软弱土层形成理想的硬壳层,可满足上部建筑承载力及刚度使用要求,基本消除了填土的湿陷性,同时明显改善了浅部地基的受力性能,局部架空现象也有明显改善。     

大厚度自重湿陷性黄土地基上渡槽桩基的设计方法

通过对宁夏扬黄扶贫灌溉工程渠道建筑物的基础处理,阐述了在大厚度自重湿陷性黄土地基采用桩基设计的理论依据及方法,为以后类似基础处理工程提供借鉴。     

某核电站厂址道路抛石填筑路基强夯处理探讨

为了处理滨海软土路基,使其承载力和压缩模量达到设计要求,结合现场工程地质条件,采用先抛填块石至一定标高,再采用强夯工艺对抛石进行处理,取得了良好的处理效果。通过对处理后地基所做的荷载试验、钻芯检测和沉降观测分析,路基经强夯处理后,承载力及变形均达到设计要求。强夯技术因设备简单,施工方便,经济易行,适应于处理抛石填筑后的埋深较浅的滨海软土地基。     

湿陷性黄土现场浸水试验研究

结合湿陷性黄土现场浸水试验,采用浅标点与深标点观测试验区地面湿陷和深层湿陷变形,基于试验实测数据分析沉降变形时间、空间的发展规律,并探求了试验区黄土湿陷性的特点。试验结果表明,该方法可准确判定场地黄土湿陷类型,对工程地基处理具有指导意义。     

湿陷性黄土地基处理实例分析

本文以几个场地湿陷性黄土地基处理为实例，评价了不同场地采用不同处理方法加固的效果，表明了不同处理方法的适用范围。     

湿陷性黄土砂夹层阻水减沉的三轴试验研究

在湿陷性黄土层及上部处理加固层之间放置砂土夹层来防止或减小水的下渗量和下渗速度以减小湿陷性黄土层浸水沉陷量的发展，是基于土水势原理而提出的一种地基处理新途径。本文作者在三轴仪应力条件下进行了实验研究，同样证实了砂夹层对其湿陷性黄土的阻水减沉效应。本文扼要介绍这种三轴试验的成果，并对其机理及规律性进行了一些讨论。     

湿陷性黄土地区光伏支架基础不均匀沉降问题及解决措施

分析了湿陷性黄土地区光伏支架应用存在的一些问题。在保持湿陷性黄土场地地质条件基本不变的前提下,提出了一种解决湿陷性黄土地区光伏支架基础不均匀沉降问题的长圆孔式横梁-檩条光伏支架,并对其承载力进行了计算。该种光伏支架能够调节结构竖向高度及自动调节檩条转角和距离,其具有受力合理、工程造价低和施工难度低的优点。     

三板溪面板堆石坝主坝沉降资料分析

三板溪水电站大坝监测系统已经正常运行13年,主要采用人工几何水准测量了解大坝变形量和运行状况,对大坝进行沉降变形监测是为了及时掌握大坝的运行状态,如有发现异常情况,及时做出有效措施,确保大坝安全运行.利用沉降观测资料,分析三板溪水库大坝多年的沉降数据,绘制沉降过程线,沉降分布图及测点沉降回归拟合曲线.通过沉降资料分析,...     

风机基础沉降监测系统应用研究

提出的风机基础沉降监测系统,结合了微电子机械式测斜仪对风电机组基础沉降进行实时监测,出现异常情况后发出报警信号并启动加密监测程序。风机基础沉降监测系统应用研究为风电场运行管理人员提供了一定的管理思路。     

Investigation on the influence of electrolyte on the heat-sealing strength of aluminum plastic composite foil

铝塑复合膜作为软包装锂离子电池常用的封装材料,探究其热封强度的影响因素对于优化电池的安全性能很有意义。本工作通过实验测量铝塑膜在电解液浸泡下的热封强度,讨论两种浸泡方式（完整浸泡和局部浸泡）以及不同浸泡时间的影响。结果表明,完整浸泡后试样在不同热封工况（热封温度和热封时间）下的热封强度以及破坏模式基本一致,但是其热封强度不能完全反映热封区域的强度;局部浸泡使铝塑膜的尼龙层以及铝箔层在浸泡过程中避免电解液的影响,相对完整浸泡更能反映铝塑膜的热封强度,是比较合理的浸泡方式。浸泡后试样的热封强度随着浸泡时间的增加基本呈下降趋势,对于热封温度较低、热封时间较短的试样尤为明显,而对于热封温度较高、热封时间较长的试样影响较小。实验还发现浸泡过程中电解液的pH值逐渐降低,逐渐酸化的电解液对铝塑膜热封区域的腐蚀可能是其热封强度下降的原因之一。     

盐湖地区输电线路基础沉降控制研究

针对盐湖地区输电线路杆塔基础建设中所面临的盐渍土结构强度低这一特殊地质条件,通过开展平板载荷试验对比分析了不同碎石换填厚度下盐渍土地基的承载特性,并以新疆与西北主网联网750kV第二通道输变电线路工程的斜柱式基础为设计原型计算分析了基础的最终沉降量,分析得到了盐湖地区盐渍土软弱地基的沉降控制处理方案。结果表明,在盐湖地区输电线路地基基础工程中采用基底换填碎石的方法可显著提高地基承载力,有效降低基础沉降量。     

土石坝施工模拟中填筑层数的选取

鉴于土石坝施工仿真中分层填筑层数对坝体沉降的影响很大,选取不同高度的土石坝,将同一土石坝分成不同层数填筑,并采用有限单元法模拟施工过程,通过选择不同筑坝材料及地基材料,对比分析了采用不同填筑层数时坝体施工完成后的最大沉降值及最大沉降发生的部位,从而对填筑层数的选取给出建议,即中低高度的土石坝分15~20层填筑、高坝分25~30层填筑比较合适。     

钢锭零能少氧化均热轧制的研究

根据计算机的辅助分析,采用新的钢锭传搁、注后强制水冷却、垫铁脱模等工艺后,入炉钢锭的热焓已超过开坯轧制需要,利用普通均热炉代替钢锭保温车,可完全依靠到钢锭自身潜热与显热进行均热。对不同锭型与钢种采用经试验的最佳时间均热后再轧制,收与保温车均热钢锭直接轧制相同的效果。     

船坞坞口变截面底板应力及沉降有限元分析

以江苏省某干船坞坞口为例,在考虑了翼墙与底板、底板与地基共同作用以及闸门对水平水压力的传递作用下,采用ABAQUS有限元软件对带翼墙船坞坞口底板进行了三维有限元模拟,分析了变截面底板的最大主应力、Tresca应力及底板沉降位移量。结果表明,闸门关闭时,闸门与翼墙连接处的最大拉应力大于混凝土的抗拉强度;闸门开启和闸门关闭时,船坞坞口底板变截面处的应力区别很大,变截面底板的最大主应力满足混凝土的抗拉强度,但Tresca应力在坞口变截面位置大于混凝土的抗剪强度,底板顶层与底层对应位置的Tresca应力分布基本一致(变截面除外);船坞坞口土体沉降位移较大。可见船坞闸门与翼墙连接处的最大拉应力、底板变截面处的Tresca应力及船坞坞口土体沉降位移应引起足够重视。     

Plates soaking prior formation and its influence on positive active material phase composition and battery performance

In the present work, we studied the behaviour of 3BS and lead oxide paste as a function of soaking time in two sulfuric acid solutions respectively with 1.05 and 1.20 g cm⁻³ specific gravity. The study was based on X-ray diffraction analysis (XRD), thermogravimetry (TG), differential scanning calorimetry (DSC) and chemical analysis. The results showed that during plates soaking, 3BS and PbO are converted to monobasic lead sulphate (1BS) and lead sulphate (PbSO₄). During plate formation in 1.05 s.g. H₂SO₄ solution, these compounds are oxidized to PbO₂, the XRD patterns showed that the longer is the time of plates soaking prior formation the lower is α-PbO₂ content in positive active material. On forming, PbSO₄ crystals convert to β-PbO₂ whereas α-PbO₂ is a result of 3BS oxidation. The capacity and cycle life of PAM decrease with soaking time, the concentration of the H₂SO₄ solution during soaking exerts stronger influence than the duration of soaking.     

p型铸造单晶硅光注入再生后LID与LeTID的机制分析

光致衰减（LID）与热辅助光诱导衰减（LeTID）是晶硅太阳电池的2种主要衰减,其典型光注入条件分别为25 ℃、1 sun（LID环境）和75 ℃、1 sun（LeTID环境）。从有效少子寿命的角度研究p型铸造单晶硅的衰减机制。200 ℃、7 suns光注入处理过程中样品少子寿命先下降后恢复,这一过程称为光注入再生处理。在LID环境下,无光注入再生处理的样品具有快速与慢速2个衰减阶段,光注入再生处理的样品只有快速衰减阶段。计算两组样品带隙中央附近的缺陷电子/空穴俘获截面比k约为7,表明其中缺陷与直拉单晶硅（Cz-Si）中的BO缺陷相同。对光注入再生处理的样品,在LeTID环境下的衰减阶段计算出k约为35,此数值与多晶硅（mc-Si）中LeTID缺陷的一致。     

Tensile properties of modified 9Cr-1Mo steel by shear punch testing and correlation with microstructures

Modified 9Cr-1Mo ferritic steel (P91) is subjected to a series of heat treatments consisting of soaking for 5 min at the selected temperatures in the range 973 K–1623 K (below Ac₁ to above Ac₄) followed by oil quenching and tempering at 1033 K for 1 h to obtain different microstructural conditions. The tensile properties of the different microstructural conditions are evaluated from small volumes of material by shear punch test technique. A new methodology for evaluating yield strength, ultimate tensile strength and strain hardening exponent from shear punch test by using correlation equations without employing empirical constants is presented and validated. The changes in the tensile properties are related to the microstructural changes of the steel investigated by electron microscopic studies. The steel exhibits minimum strength and hardness when soaked between Ac₁ and Ac₃ (intercritical range) temperatures due to the replacement of original lath martensitic structure with subgrains. The finer martensitic microstructure produced in the steel after soaking at temperatures above Ac₃ leads to a monotonic increase in hardness and strength with decreasing strain hardening exponent. For soaking temperatures above Ac₄, the hardness and strength of the steel increases marginally due to the formation of soft δ ferrite.