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铀矿石浓缩物的溶解液和由此而制得的萃取原液的ρ(U)与铀矿石浓缩物中w(H2O)呈反相关,萃取原液ρ(U)高,例如500 g/L,要求湿铀酸铵盐型铀矿石浓缩物中w(H2O)为7.5%,允许进入溶解系统的生产用水为每t铀0.91 m3;萃取原液ρ(U)低,例如100 g/L,要求湿铀酸铵盐型铀矿石浓缩物中w(H2O)为67.0%,允许进入溶解系统的生产用水为每t铀5.55 m3。 相似文献
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U3O8型铀矿石浓缩物中的w(U)对蒸氨残液返回率稍有影响,当w(U)=75.0%时,结晶母液体积返回率为30.61%;w(U)对NH4NO3返回率和硝酸消耗的降低均无影响,当萃取原液ρ(U)=250g/L时,NH4NO3临界返回率为45.8%,每t铀硝酸消耗降低162kg。由结晶母液与蒸氨残液的体积关系,可以推算蒸氨残液的体积返回率。 相似文献
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在探讨单因素对溶解液ρ(U)的影响基础上,对比、分析了诸如U3O8型铀矿石浓缩物的w(U)、w(H2O)以及m(P)/m(U)的影响强度。结果表明:w(U)与溶解液ρ(U)呈正相关,U3O8型铀矿石浓缩物的w(U)每增加1%,溶解液ρ(U)平均增加4.8~5.7g/L;w(H2O)与溶解液ρ(U)值呈负相关,w(H2O)每增加1%,ρ(U)最大值下降46.1~55.2g/L;m(P)/m(U)与溶解液ρ(U)值呈负相关,m(P)/m(U)每增加0.1%,ρ(U)最大值平均下降116.0~181.0g/L。当w(U)=62.5%,不考虑m(P)/m(U)的影响时,溶解液ρ(U)最大值为1 578g/L;在m(P)/m(U)=0.35%条件下,ρ(U)最大值下降至716g/L,ρ(U)最大值下降54.5%:故m(P)/m(U)为瓶颈控制因素。 相似文献
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黄饼中PO4^3-对TBP萃取纯化的危害性 总被引:3,自引:3,他引:0
论述黄饼中PO43-对TBP萃取纯化工艺的危害性及消除方法;分析溶解渣多带走铀的原因;讨论PO43-对萃取效率以及萃取塔操作的有害影响;提出溶解液中铀的极限浓度.黄饼中存在的PO43-对TBP萃取纯化弊大于利. 相似文献
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《Hydrometallurgy》2 0 0 0年第 5 8卷第 3期上刊登 Krea M.等人有关用 DOPPA- TOPO协同萃取剂从磷酸中萃取铀和镧系元素的文章。大多数工业用磷盐岩都含有少量诸如铀、镧系元素和钇等金属。在加工磷酸盐的过程中 ,磷盐岩中约 30 %的镧系元素和钇 ,80 %以上的铀最终将进入磷酸中。作者对从由阿尔及利亚安纳巴的 ASMIDAL厂湿法生产的磷酸中同步萃取回收铀、镧系元素和钇的工艺进行了研究。萃取剂为 DOPPA和 TOPO,稀释剂为煤油。对影响萃取的各种因素 ,诸如萃取原液中的 H3PO4、SO42 -、Fe( )和 U的浓度及有机相中 DOPPA和 … 相似文献
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论述TBP萃取-AUC工艺联合纯化法的六大特点:萃取原液铀质量浓度要求并不很高;纯化能力强;原料黄饼质量要求宽松;产品AUC纯度高,UO2化学活性大;工艺产物NH4NO3可以循环利用;工艺废水量稍大。因此,该工艺具有下列主要优点:供货充足;产品为高纯度、高活性的UO2,非常适用于氢氟化过程;工艺产物NH4NO3可综合利用,最终制备为NH4NO3肥料,可以做到工艺废水零排放。 相似文献
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本文根据试验和某工厂萃原液中聚硅酸胶体含量测定结果,报道萃原液中氟离子、∑SiO_2、聚硅酸胶体(或叫SiO_2胶体)的浓度对叔胺萃取铀中发生乳化的影响。 人工配制液试验 为了与工厂萃原液作比较,首先人工配制了五种不同F、SiO_2含量的铀溶液(含U250~350毫克/升),在室温(约20℃)下放置24小时后,用0.055M三脂肪胺+1.3%混合醇+煤油溶液作萃取剂,在水相(A):有机相(O)=1/1.5和3/1的条件下 相似文献