珠光体耐热钢12Cr1MoV的瞬时液相扩散连接工艺

研究了珠光体耐热钢12Cr1MoV的瞬时液相扩散连接工艺,分析了接头的力学性能和显微组织,结果表明:采用非晶合金FeNiCrSiB为中间层.连接温度为1200℃,连接压力为4MPa,保温时间在2、3、4min时均可得到良好的焊接接头,并随着保温时间的延长,元素扩散更加充分,接头的力学性能和组织性能都得到了提高.     

焊接温度对10Cr9Mo1VNb钢TLP接头性能的影响

采用氩气保护,在1230～1260℃、3～5MPa下,用镍基合金作中间层对10Cr9Mo1VNb钢管进行瞬时液相扩散焊,分析了不同焊接温度对其接头力学性能和显微组织的影响.结果表明:在焊接温度为1240℃时,接头的组织与母材最接近,力学性能最好.得出:中间层的扩散速度与焊接温度呈正比,母材的成分对焊接温度选择有重要影响.     

热处理工艺对12Cr1MoV钢组织性能的影响

通过常规力学性能测试设备、光学显微镜研究了不同热处理工艺对12Cr1MoV钢性能和组织的影响。结果表明:随着正火温度提高,12Cr1MoV钢的抗拉强度和屈服强度变化不大,而冲击韧性有较大增加;随着回火温度提高,经910℃和930℃两种正火温度处理,12Cr1MoV钢的强度和韧性变化不大。12Cr1MoV钢在热轧态、正火态及正火+回火态的组织均为铁素体+珠光体,经910℃正火+680℃回火处理后,钢中的铁素体晶粒度比930℃正火+680℃回火处理后更细小且分布更均匀,性能与前者基本相同。因此,可以选取910℃正火+680℃回火作为12Cr1MoV钢的热处理工艺,从而降低钢板生产的成本。     

12Cr1MoV钢高温运行过程中组织和性能的研究

运用金相分析、SEM显微观察及力学性能测试方法分析研究电厂蒸汽管道12Cr1MoV钢在高温环境下长期运行对管材组织和性能的影响.结果表明,高温条件下长期运行,管材强度和塑性均有所下降,管材组织的不均匀性促进了珠光体的球化和碳化物的析出,拉伸断口出现准解理形态,管材的组织和性能发生了轻度劣化,但仍可以继续安全运行.     

超声冲击处理对服役态12Cr1MoV钢焊接接头的组织结构与性能影响

采用超声冲击（UIT）技术对在役12Cr1MoV钢焊接接头表面进行强化处理,分析了不同冲击参数下接头表面形貌、表层微观组织及硬度分布特征,并利用透射电子显微镜（TEM）、电子背散射衍射（EBSD）技术对接头表面变形层的组织演化进行分析。结果表明：超声冲击处理能够改善服役态12Cr1MoV钢焊接接头焊趾区几何形貌并提高焊趾处几何过渡半径和焊趾处硬度值,相较未冲击试样,当采用UIT1和UIT2冲击参数处理时,焊趾处过渡半径分别提高了108.2%和116.4%,相应地,焊趾处硬度平均值分别增加了32.3%和34.9%（距表面0.1 mm深度内）。此外,通过试验证实超声冲击处理能够在服役态12Cr1MoV钢焊接接头表层引入梯度纳米晶结构层,且晶粒发生纳米化主要依靠位错滑移方式实现。     

12Cr1MoV钢中的粒状贝氏体组织与高温性能

１２Ｃｒ１ＭｏＶ钢的正火加高温回火（使用态）组织为：先共析铁素体和珠光体，有时出现粒状贝氏体。本文研究结果表明：炼钢过程中产生的微量氮的含量和正火温度对粒状贝氏体的形成有重大影响，粒状贝氏体的存在有利于提高１２Ｃｒ１ＭｏＶ钢的高温持久强度，却会降低高温持久塑性，本文还对５６０℃持久试验后的断裂试样进行了显微组织分析。     

12Cr1MoV钢高温时效过程中组织结构的演变

用Larson-Miller参数对12CrlMoV钢进行了在不同温度与时间的高温时效模拟，研究了其显微组织和亚结构的演变。光学显微镜、扫描电镜及透射电镜的观察分析表明，在时效过程中的主要组织结构变化是珠光体的消散与分解，碳化物从固溶体中脱落，碳化物粗化并向晶界转移以及晶粒长大。同时，位错密度下降并结成位错网络。这些持续而缓慢的变化符合热力学驱动力与扩散动力学规律。     

喷射成形及轧制Cr12MoV钢的微观组织与摩擦学性能研究

研究了常规铸造工艺,喷射成形工艺以及喷射成形后轧制等工艺制备的Cr12MoV钢的微观组织和摩擦学性能。结果表明,喷射成形工艺与常规铸造相比,制备的合金成分更加均匀,晶粒更加细小。而后的轧制工艺进一步改善了材料的微观组织。与常规工艺相比其碳化物颗粒的尺寸大大降低,耐磨性能得到了大幅度地提高。且提高幅度随着轧制量的增加而增加。     

热处理对20钢TLP连接接头组织性能的影响

用氩气保护,非晶箔FeNiSiCrB做中间层,对20钢进行了瞬时液相扩散连接试验,用显微镜观察了接头组织形貌,用显微硬度计测试了热处理前后接头的显微硬度.研究表明,热处理可以使接头组织均匀化,降低接头显微硬度,但热处理对接头中的脆性相没有明显影响.     

T91/12Cr1MoV异种钢管TLP焊接工艺

采用BNi2非晶合金箔作为中间层,氩气保护,对T91/12Cr1MoV异种钢管进行瞬时液相扩散焊。通过正交试验的方法研究了工艺参数对接头组织和性能的影响,分析了T91/12Cr1MoV异种钢管接头的显微组织和力学性能,确定出最佳工艺参数。研究表明,在合适的工艺参数下,接头的抗拉强度均高于母材12Cr1MoV的。     

Cr12MoV钢渗硼工艺及渗层的组织与性能

采用正交试验方法,优化出Cr12MoV钢最佳的渗硼工艺参数为950℃×5 h及最佳的稀土加入量为0.3wt%。与普通工艺的渗硼层相比,优化的渗硼层较厚且致密,疏松和空洞减少,硬度压痕完整,渗层脆性较低,渗层前沿较齐整。经X-ray衍射分析表明,渗硼层主要由FeB、Fe2B、(Fe、Cr)3C、(Cr、Fe)7C3组成。经优化渗硼后再经970℃淬火、200℃回火处理后,其渗层耐磨性比优化渗硼层提高15倍。     

渗钒技术对Cr12MoV钢表面强化的影响

探讨了Cr12MoV冷作模具钢的中性盐浴渗钒处理工艺,运用扫描电子显微镜、显微硬度计、摩擦磨损试验机等试验分析方法,观察、测定了渗层的组织、厚度、硬度分布、相对耐磨性等特性.结果表明,该渗层组织均匀,结构致密,具有很高的显微硬度和较高的耐磨性.     

温度对Cr12MOV钢等离子S-N-C复合共渗渗层组织的影响

对冷作模具钢Cr12MoV在等离子渗氮的基础上进行250℃,450℃,520℃的S—C—N复合共渗,在获得具有良好支撑作用的高硬度表面基础上,形成一定厚度的硫化物层。用光学显微镜、扫描电子显微镜、能谱仪等方法对渗层表面组织及截面形貌进行了分析,结果表明,随着温度的升高,渗硫层变厚,硫化物颗粒变大;520℃等离子复合共渗3h可得到良好组织结构的表面处理层。     

长时运行高温过热器12Cr1MoV钢寿命评估

以长时运行高温过热器12Cr1MoV钢为研究对象,采用金相检验、扫描电镜、硬度和拉伸性能测试等手段对其组织形貌、化学成分和力学性能进行分析。结果表明,长期高温服役的取样管珠光体球化达到4.5级,碳化物呈链状聚集分布,存在蠕变孔洞和沿晶裂纹,微观组织劣化严重。微观组织劣化越严重,硬度越低,抗拉强度越低,综合力学性能越差。内壁氧化层厚度与微观组织劣化程度无关。运行过程中取样管的当量温度已接近该材质规定的上限温度,取样管剩余蠕变寿命均大于40 000 h。     

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 12Cr1MoV钢是目前用于锅炉主蒸汽管道的常用钢种之一，具有较高的持久强度和持久塑性，良好的抗氧化性能，且无热脆倾向。本文通过改变12Cr1MoV钢的奥氏体化温度和时间获得不同的晶粒尺寸，以模拟蒸汽管道在高温长期工作时的晶粒尺寸变化。对钢的晶粒度显示方法进行了系统研究，获得理想效果。此外对晶粒大小对材料拉伸性能的影响也进行了分析。     

Cr12MoV钢宽带激光淬火试验研究

运用宽带扫描技术对Cr12MoV钢进行激光表面淬火研究,分析了不同工艺参数对硬化层深度、宽度和显微硬度的影响及硬化层显微组织特征。结果表明,单道激光淬火宽度〉16mm,在最佳工艺下（激光功率2．6kW,扫描速度6mm／s,离焦量65mm）,硬化层平均硬度达916HV0．1,是基体硬度的1．8倍。宽带激光淬火造成的组织细化和过饱和的隐晶马氏体的形成是硬度提高的主要原因。