某电厂汽轮机组汽封和调节级喷嘴组周向间隙的改造工艺及效果观察

华电内蒙古卓资分公司大修中对主机隔板汽封和轴端汽封采用蜂窝式汽封进行改造,对调节级和高、中压动叶叶顶汽封齿全部拔除重新镶齿,对调节级周向间隙进行改造,改造中实施新的控制标准。启机后缸效提高明显,节能效果显著。     

新型汽封在汽轮机上的实际应用

汽轮机汽封设计(包括端部轴封、隔板汽封、叶顶汽封)是汽轮机整体设计中的重要组成部分,确保与轴最佳间隙,是提高汽轮机效率的有效措施。然而随着机组启动运行工况的变化,传统结构汽封已无法对间隙进行自动调整,不能始终保持最佳状态,因而无法确保汽轮机在启动时安全可靠和正常运行下的经济效益,目前已有众多电厂对已运行机组传统汽封改为接触式汽封。     

一种汽轮机汽缸变形量测量技术

大型火力发电厂汽轮机组的热效率(尤其是各个缸的热效率)高低,对机组的安全生产、经济运行和安全文明生产所起的作用是决定性的,直接关系到发电厂的经济效益和机组的安全运行。对此,各个电厂对机组的大修尤为重视,对汽轮机检修的质量控制要求很高,尤其是在汽轮机检修中对通汽部分间隙的调整要更加谨慎,通流间隙调整的好坏决定了检修质量,提高了运行效率。     

汽轮机汽封问隙调整

汽封调整是影响汽轮机热效率的主要因素，本文对常用汽封调整的办法存在的问题进行了分析，探讨了调整工艺、方法。多年的实践证明对于机组的安全运行和提高热效率具有很好的效果。     

汽轮机叶顶汽封泄漏涡诱导下的压力脉动研究

以某汽轮机级为研究对象,采用三维非定常数值模拟的方法,研究了动叶顶部汽封泄漏涡的涡动特性和泄漏涡影响下汽封腔室内的压力脉动规律。结果表明:叶顶汽封腔室内存在周向螺旋状涡与壁角涡组成的多尺度涡系,涡系的位置和影响范围会随时间经历复杂的变化。叶顶汽封腔室内的压力脉动频率中兼具叶轮旋转的周期性频率和溃散为小尺度涡结构后的高频率。间隙内的多尺度涡结构和动静叶间交替变化的压力场在汽封间隙内的传播是引起汽封腔室内周向压力不均的主要原因。     

20W汽轮机发电机组汽封的车削方法

汽封是发电机组上的主要部件,通过机组隔板的连接,形成32级的高中低压区的变化,对机组的高速旋转起一个稳定作用。在机组大修过程中,通过对机组各部件进行清理(喷砂和打磨),使机组各部零件达到原来的粗糙度要求,清理过程中也使各部的间隙尺寸发生了细微的变化,所以在回装过程中要进行调整。汽封隔板的调整是机组大修主要的任务之一。     

汽轮机汽封间隙调整

汽封调整是影响汽轮机热效率的主要因素,本文对常用汽封调整的办法存在的问题进行了分析,探讨了调整工艺、方法.多年的实践证明对于机组的安全运行和提高热效率具有很好的效果.     

汽轮机叶顶汽封泄漏涡对汽流激振力的影响

汽轮机叶顶间隙汽流激振力严重影响转子的稳定运行。采用SST k-ω模型,基于有限体积法对带有叶顶汽封的汽轮机高压缸第一压力级整周模型进行数值计算,着重分析了不同条件下叶顶汽封内泄漏涡的流动特性及其对汽流激振力的影响。结果表明:泄漏流在汽封出口腔室内部形成了腔室涡和回流涡,回流涡的旋转方向与腔室涡相反;随着间隙的变大,汽封内部腔室涡的涡线由完整的涡线变为扭曲的涡线;大间隙条件下,汽封内部腔室涡发生变化,上部小间隙处涡心向下游迁移、下部大间隙处涡心向上游迁移;涡心位置的变化使得叶顶围带受到的汽流激振力值增大76%,角度增大19.6%。     

浅议通流间隙及汽封型式对汽机热效率的影响

如何保证其机组最终的效率,是我们火电安装一台汽轮机从开始到终了解决的一个主要问题。影响汽轮机效率的因素很多,有制造厂的设计与加工水平、安装单位的安装水平及电厂运行操作水平等等。本文通过对汽封间隙对机组效率的影响及汽封块型式对机组效率的影响的分析,结合现场实际提出应对策略,以逐步提高其工艺水平,提高机组的效率。     

浅析1000MW机组汽动引风机汽源方式改造优化

大型燃煤机组为了降低厂用电率,将锅炉引风机与脱硫增压风机合并,采用汽轮机来驱动。本文针对某工程汽动引风机进汽汽源管道设计不合理而存在的问题进行分析,并介绍该厂采用的汽源技改方式,在不影响引风机负压调整性能基础上,不仅提高了引风机运行安全性,增强了机组运行经济性,给汽动引风机系统的设计和优化提供了参考。     

660 MW机组低压汽封温度异常处理及改进

针对2台660 MW超超临界机组低压汽封调整困难、温度超标及轴封带水等问题,经过分析表明,调整问题主要是测点位置离雾化喷嘴过近、温度异常主要是测点处代表性不强,通过现场系统检查、调查研究、确定处理方案,并结合机组检修分步落实,解决了低压汽封温度异常引起的超温、带水、摩擦、振动等一系列问题,提高了机组安全性。     

调峰机制下供热汽轮机中压调门调节特性试验研究

为适应调峰要求,汽轮机组发电负荷变化幅度较大,从再热蒸汽管道抽汽供热的参数也大幅波动,汽轮机中压调门参与调节以稳定供热参数。对于一台采用此方式供热的300 MW等级汽轮机组,在电负荷250 MW、供热抽汽量52.20～53.94 t/h条件下,通过试验研究了中压调门的调节特性。结果表明：随着中压调门开度的减小,中压缸进汽流量逐渐降低,再热蒸汽压力逐渐升高,当中压调门最小开度为24.97%时,中压缸进汽压力为3.44 MPa,供热抽汽母管压力为3.13 MPa;高压缸压比随中压调门开度的减小而减小,其最大值为3.13,最小值为2.65;高压缸排汽温度随中压调门开度的减小而升高,其最高值为331.76℃,最低值为312.97℃;随着中压调门开度的减小,中压缸效率逐渐降低,从93.37%降至84.78%;随着中压调门开度的减小,高压缸和中压缸蒸汽焓降变化不大,但一段抽汽压力和高压缸排汽压力增加,高、中压缸通流量降低,高、中压缸做功量减小,导致机组电负荷降低9.79 MW;机组轴系安全运行指标保持稳定。     

200MW三排汽汽轮机低压缸改造试点机组的实施（续）

２００ＭＷ三排汽汽轮机低压缸改造试点机组的实施（续）潘治平，陈绍彬，夏柳章（四川省电力工业局，成都６１００６１）（内江发电总厂，６４１００５）（重庆发电厂，６３００５３）４重庆电厂＃３１号汽轮机低压缸改造＃３１机低压缸通流部分改造是在白马电厂改造经验...     

浅析330MW汽轮机大修中汽封间隙调整

我国以火电为主要电力来源,因此做好火电厂汽轮机的维护与检修是确保电厂供电质量与供电能力的重要保证。在汽轮机检修过程中,应对汽封间隙的调整引起足够的重视。     

某公司25MW抽凝机组蜂窝式汽封改造

本文从介绍机组存在的问题入手，分析了高压端轴封漏汽量大和低压端轴封漏空气的因素，并逐一分析排除，根据分析结果，采取了汽封换型等处理措施，成功解决了高压端轴封蒸汽泄漏量大和低压端轴封空气漏入引起真空下降的问题，提高了机组运行的经济性和安全性。     

300MW机组给水泵汽轮机无法挂闸原因分析及处理

浙能绍兴滨海热电有限责任公司目前拥有两台采用汽动给水泵供水的300MW机组,汽动给水泵运行的正常与否决定了机组的安全和经济运行,作为汽动给水泵的驱动装置给水泵汽轮机的可靠性至关重要。以某300MW机组给水泵汽轮机为例,介绍了汽动给水泵启动过程中,因给水泵汽轮机无法挂闸,从而导致汽动给水泵无法正常使用。通过对此故障原因的仔细排查,找出了故障点,恢复了汽动给水泵的正常运行。     

复杂转子-轴承-汽封耦合系统的非线性振动分析

基于非线性动力学和转子动力学理论,综合考虑Muszynska非线性汽封力、非线性油膜力和转子不平衡量的耦合作用,建立了双叶轮-轴承交错布置的复杂转子-轴承-汽封系统动力学模型。采用有限元法（FEM）推导系统运动微分方程,编程计算了系统转速、圆盘偏心量、汽封长度和汽封间隙等参数对系统动力特性的影响,并利用分岔图、频谱图、相轨迹和Poincare映射图表征了系统的运动性态。研究表明：耦合系统具有高度非线性,随着参数的变化系统呈现出周期运动、倍周期运动、准周期运动和混沌运动等复杂动力学行为。通过减小圆盘偏心,增加系统汽封长度,选取合适的汽封间隙有利于提高转子-轴承-汽封系统的稳定性,改善系统的运动特性。     

汽动给水泵经济性浅析

通过热力学方法研究了汽动给水泵在机组运行中的效率以及汽动给水泵运行特性,通过等效热降法分析汽动给水泵系统对机组经济性影响的问题。这为汽动给水泵效率的监测提供了基准,为大系统优化运行提供了基础。     

百万机组负荷三角波主汽压力设定值与实际值偏差大探讨

随着百万机组参与调峰，机组负荷出现三角波变化时，会导致高旁动作或高调门全开，威胁机组安全运行，结合分析、调研和论证，对DCS系统参数进行调整，解决了机组协调控制调节品质较差、主汽压力偏差大的问题，同时，运行采取预防措施，有效地避免同类现象再次发生，确保设备和机组安全运行。     

变工况条件下汽轮机高压缸末级气动及强度性能研究

采用单向流固耦合分析方法,对4种抽汽量(0%、8%、15%和20%)工况下的汽轮机高压缸末级气动和强度性能进行了数值研究,获得了末级变工况条件下的气动效率和动叶气动载荷分布。以气动载荷为边界条件,对包含叶顶汽封和叶根结构的末级动叶强度性能进行了分析,揭示了末级动叶的最大应力和变形量随抽汽量的变化规律。结果表明：随着抽汽量增大,高压缸末两级输出功率近似呈线性减小,20%抽汽量工况下末两级输出功率比设计工况(0%抽汽)降低了约44%;末级出口总温逐渐上升,20%抽汽量工况下末级出口总温比设计工况下高约10℃。抽汽量对叶顶和叶根汽封的泄漏特性影响显著,导致变工况时末级总-总等熵效率、反动度和叶栅出口汽流角沿叶高的分布产生变化,尤其是30%叶高以下区域,20%抽汽量时三者较设计工况的最大偏离量分别为3.8%、1.6%和2.4°。在离心力和气动力的作用下,设计工况时末级动叶的最大应力位于T型叶根进汽侧下倒圆处,叶顶最大变形量为0.443 mm,叶片最大应力和最大变形量均随抽汽量的增大近似呈线性减小。