钛合金的电化学特性和腐蚀行为

ＳＳＴ－８６１钛合金在含有Ｃｌ＾－Ｈ２ＳＯ４溶液中的电化学特性和腐蚀行为表明，Ｃｌ＾－１对钛合金一定的活性作用，使钛合金溶解电位降低，Ｃｌ＾－浓度越大，其活化作用越强，腐蚀速度工大，稳定的钝化膜和ＭｎＯ２层对钛合金角保护作用，使腐蚀速度小，Ｃｌ＾－对其特性的影响也较小。     

钢铁表面高温氧化皮对基体钢腐蚀的影响

用静态挂片法，分别研究了表面有、无氧化皮的Ｊ－５５钢试片在３％ＮａＣｌ溶液和含Ｃａ＾２＋、Ｍｇ＾２＋、ＳＯ４＾２－、ＨＣＯ３＾－的３％ＮａＣｌ溶液中的腐蚀。表面无氧化皮试片均呈全面腐蚀，而表面有氧化皮试片均呈局部腐蚀。氧化皮的电位比基体电位正、氧化皮本身的不连续性是引起局部腐蚀的主要原因。     

高矿化度介质中二氧化碳腐蚀金属的规律

通过实验室的仿真模拟加速实验，研究了在除氧饮和二氧化碳气体的高矿化度溶液中，介质的矿化度、Ｃｌ＾－含量、ＰＨ值、温度对油田油套管钢Ｎ－８０和Ｐ－１０５腐蚀的影响规律，满足了工程的需要。     

6063铝型材碱洗过腐蚀原因分析

采用ＭＥＴ、ＳＥＭ、ＥＰＭＡ等分析手段研究了６０６３铝型材在阳极氧化前的碱洗处理中所出现的过腐蚀形貌特征及产生原因，并对其生成机理进行了探讨。研究结果表明，６０６３铝型材碱洗过腐蚀实质上是点蚀与晶间腐蚀的交织重迭。产生这类腐蚀缺陷的主要原因是合金组织内游离Ｓｉ、Ａｌ－Ｆｅ－Ｓｉ等偏析相的强阴极作用；而碱洗中的Ｃｌ＾－、Ｚｎ＾２＋、Ｆｅ＾３＋是铝阳极的活化剂，它加速了铝的活性溶解，促进了局部腐蚀的加     

NaCl溶液中氯离子浓度对铝合金电偶腐蚀的影响

测定了铝合金与Ａ３钢在含不同ＮａＣｌ溶液中偶合时的电偶电流，电位，铝合金阳极的极化电阻，表面比电阻和孔蚀电位。研究了Ｃｌ＾－浓度对阳极溶解行为的影响。结果表明，在一个临界Ｃｌ＾－浓度区域内，浓度增大，电偶电流变化很小，极化电阻，表面比电阻和孔蚀电位的变化也较小；Ｃｌ＾－浓度低于或高于临界区时，随浓度增大，电偶电流增大，极化电阻和表面比电阻减小，孔蚀电位变负。     

灰关联法分析三元复合驱体系对A3钢腐蚀的主要影响因素

采用灰关联分析法找三元复合驱（氢氧化钠－石油磺酸钠－部分水解聚丙烯酰胺）体系中的所有要素在可能存在的浓度范围内导致Ａ３钢发生电化学腐蚀的顺序。在含氢龙钠的溶液中,ＮａＯＨ对Ａ３钢腐蚀的影响最大,其次是ＨＣＯ３和Ｃａ＾２＋,再其次是部分水解聚丙酰胺（ＨＰＡＭ）和Ｃｌ＾－,影响最小的是石油磺酸钠（ＲＳ）。在不含ＮａＯＨ的溶液中,Ｃａ＾＋对Ａ３钢腐蚀的影响最显著,Ｃｌ、ＲＳ、ＳＯ４＾２－其次,,ＨＣＯ３     

在EXCO溶液中LY12铝合金腐蚀孔隙内的化学,电化学变化

用模拟闭塞电池研究了ＥＸＣＯ溶液中ＬＹ１２铝合金在模拟区内溶液的化学状态变化，即测定了溶液的ｐＨ值，Ｃｌ＾－浓度及金属阳离子含量随时间的变化。按照上述分析结果配制了不同阶段的模拟闭塞区溶液，用三角波动电位扫描法测定了ＬＹ１２铝合金及其晶间析出和晶界贫铜区在溶液中的点蚀敏感性。     

Al对含P,Mo奥氏体不锈钢应力腐蚀性能的影响

用点焊接试验方法评价了合金元素Ａｌ对含Ｐ和Ｍｏ奥氏体不锈钢应力腐蚀破裂性能的影响。结果表明，单独添加Ａｌ没有改善应力腐蚀破裂性能，而复合添加Ａｌ和Ｃｕ有效地提高了抗应力腐蚀性能。１４Ｃｒ－１６Ｎｉ－２Ｃｕ－３Ａｌ钢中添加Ｍｏ，虽然降低应力腐蚀性能，但影响较小。含０．３％Ｍｏ时应力腐蚀破裂临界温度可达１２０℃。ＡＥＳ分析表明，Ａｌ和Ｃｕ元素在表面膜中富集。Ａｌ和ｃｕ的联合作用使钢表面膜的钝化能力得到加强，从而提高了抗应力腐蚀性能。     

缓蚀剂BMAT对不锈钢在5%盐酸中（含Fe^3＋）的缓蚀作用

用失重法及通过测定极化曲线，研究了５％ＨＣｌ中Ｆｅ＾３＋腐蚀的影响。结果表明，Ｆｅ＾３＋能改变不锈钢的阴极反应过程，当其含量超过１．５ｍｍｏｌ／Ｌ后，３１６Ｌ的腐蚀速度随着Ｆｅ＾３＋浓度的增大而增大。溶液中加入ＢＭＡＴ后，对Ｆｅ＾３＋的去有化过程有明显的抑制作用，且缓蚀剂的用量需根据Ｆｅ＾３＋的浓度来调整，ＢＭＡＴ的使用量为３ｍｍｏｌ／Ｌ时，酸洗液中Ｆｅ＾３＋的浓度应小于１．５ｍｍｏｌ／Ｌ。     

1Cr18Ni9Ti不锈钢的土壤腐蚀行为研究

在酸性,中性及碱性土壤中,用自然埋设试件的方法,研究了１Ｃｒ１８Ｎｉ９Ｔｉ不锈钢分别经过１,３,５年三个试验周期后的腐蚀特征,结果表明,不锈钢在酸性及中性土壤中腐轻微,在高盐碱性土壤中腐蚀比中酸性土壤稍微严重些,而且出现点蚀现象;土壤中Ｃｌ＾－及ＳＯ＾２－４是影响不锈钢腐蚀的最主要因素是,随着土壤中Ｃｌ＾－及ＳＯ＾２－４增多,不锈钢的腐蚀失重近似线性增大;     

气氛保护淬火炉马弗罐报废原因分析

采用Ｓ－５７０型扫描电镜附设能谱仪和Ｘ射线衍射仪对连续气氛保护淬火炉马弗罐腐蚀原因进行了分析。结果表明：腐蚀表面的白色固体为ＣａＣＯ３，马弗罐内表面腐蚀锈块及晶界处存在Ｃｌ、Ｓ、Ｃａ等元素。马弗罐报废的主要原因是选用了ＣａＣｌ２水溶液作为淬火介质。     

对硝基苯甲酸钠体系中铁电极的电位特征

采用５种面积的丝束电极研究了３０℃，５．０×１０＾－３ｍｏｌ／Ｌ ＮａＣｌ体系中含有不同对硝基苯甲酸钠浓度（０￣５．０×１０＾－２ｍｏｌ／Ｌ）时，微电极自腐蚀电位的特征。结果表明，对硝基苯甲酸钠浓度、微电极面积对微电极自腐蚀电位值有明显影响，但没有一定的规律性，对硝基苯甲酸钠在电极表面的作用具有很强的随机性。     

水蒸气和固态NaCl作用下Ti60合金的腐蚀

研究了Ｔｉ６０合金在５００－７００℃固态ＮａＣｌ和水蒸气作用下的腐蚀行业。结果表明，在表面未涂ＮａＣｌ的情况下，无论通水蒸气与否，Ｔｉ６０合金几乎没有腐蚀增重。与单纯空气中的腐蚀相比，表面涂有ＮａＣｌ的试样在空气中的腐蚀则显著加剧：ＮａＣｌ与水蒸气的协同作用在更大程度上加剧了Ｔｉ６０合金的腐蚀。同时研究了在６００℃ＮａＣｌ与水蒸气协同作用下，不同盐膜厚度对Ｔｉ６０合金腐蚀的影响，用金相、Ｘ射线衍射     

腐蚀磨损交互作用的定量研究

测量了不同载荷下４０Ｃｒ钢和３０４不锈钢在３．５％ＮａＣｌ溶液中的腐蚀磨损率，用Ｔａｆｅｌ法和极化阻力技术测定了静态及磨损状态下的腐蚀率，并用浸泡实验结果了予以修正，定量分析了两种材料在３．５％ＮａＣｌ水溶液中腐蚀磨损交互作用量，结果表明腐蚀对磨损的加速作用是材料流失的主要原因。     

钴镍合金镀液中Ni^2＋,Co^2＋和Cl^—浓度的快速测定

采用ＤＺ－１Ｂ型电镀添加剂测定仪进行钴镍合金镀液中Ｎｉ＾２＋、Ｃｏ＾２＋和Ｃｌ＾－浓度的快速测定。结实结果表明，应用汞膜电极和铂盘电极可快速测定合金镀液中Ｎｉ＾２＋、Ｃｏ＾２＋和Ｃｌ＾－浓度，操作快速简便。此方法不仅适用于一般的钴镍合金镀液，还透用于磁性镍钴镀液和镀镍、镀钴溶液的分析。     

高铬镍不锈钢的腐蚀电化学特性

高铬镍不锈钢是湿法磷酸工艺装备中常用的材料,该工艺介质中含有磷矿石、Ｈ２ＳＯ４、Ｃｌ＾－和Ｆ＾－等,工作温度８０℃左右。该材料在这类介质中具有良好的耐腐蚀性能,主要源于铬和镍的适当配合。本文就高铬镍不锈钢中铬、镍含量对腐蚀电化学特性的影响进行研究,结果表明,随着铬含量增加,合金更容易钝化;随镍含量提高,合金态越稳定;高铬镍含量有利于合金钝化膜的形成。     

油气工业中CO2腐蚀的规律和研究趋势

阐述了油气工业中ＣＯ２腐蚀的两种机理以及温度，ＣＯ２分压，腐蚀产物膜，流速，ＰＨ＾２＋及介质组成等影响ＣＯ２腐蚀的因素和规律，分析了国内外研究ＣＯ腐蚀的水平和趋势。     

非晶态Ni—Si—B系合金在FeCl3溶液中的腐蚀行为

用失重法研究了几种Ｎｉ－Ｓｉ－Ｂ系合金在ＦｅＣｌ３溶液中腐蚀行为，分别考查了腐蚀速率与材料组分，表面状态，溶液温度，浓度及ｐＨ值的关系。结果表明：随着Ｎｉ含量增加，表面状态越粗糙，溶液浓度增加，温度升高，ＰＨ值降低，均将使腐蚀速率增加。     

表面活性剂对镍的缓蚀作用

在ＨＣｌ（ａｑ）溶液中,测试了３种典型表面活性剂（ＣＴＡＢ、ＳＤＳ和Ｔｒｉｔｏｎ Ｘ－１００）对镍的缓蚀作用。结果表明,其缓蚀效率、腐蚀活化能的顺序是：ＣＴＡＢ〉Ｔｒｉｔｏｎ Ｘ－１００〉ＳＤＳ。丁醇对Ｎｉ在ＨＣｌ（ａｑ）溶液中的电化学腐蚀行为有影响,基电化学腐蚀速率的顺序为：ＨＣｌ（ａｑ）〉丁醇＋ＨＣｌ（ａｑ）〉表面活性剂＋丁醇＋ＨＣｌ（ａｑ）〉表面活性剂＋ＨＣｌ（ａｑ）〉表面活性剂＋丁醇＋ＨＣ     

12MnCuCr钢耐硫酸露点腐蚀性能的研究

测定了耐硫酸露点腐钢１２ＭｎＣｕＣｒ钢和Ａ３钢的极化曲线，腐蚀体系的交流阻抗和在不同温度和浓度的硫酸水溶液中的腐蚀速率，进行了硫露点腐蚀和大气腐蚀工业试验。实验试验和工业试验结果表明：１２ＭｃＣｕＣｒ钢耐酸露点腐蚀性能为Ａ３钢的３－４倍。本文带探讨了Ｃｕ和Ｃｒ对钢耐硫酸露点腐慢性能的影响机制及含量控制。