2Cr13马氏体不锈钢的激光焊接组织及性能研究

利用OM、显微硬度仪和电子万能试验机对激光焊接2Cr13马氏体不锈钢的接头显微组织、硬度和抗拉强度进行了研究。结果表明:焊缝中心区组织为等轴晶、近中心区为柱状晶,熔合区为枝状晶和少量的胞状晶,热影响区(H.A.Z)主要由针状马氏体组织组成;焊缝中心区最高硬度约为Hv330,H.A.Z的平均硬度约为Hv265,基材平均硬度约为Hv270,从H.A.Z到基材硬度明显下降;焊接接头的抗拉强度平均值为491 MPa,宏观断口为脆性断裂特征。     

渗氮温度对3Cr13不锈钢表面离子渗氮层组织和性能的影响

利用等离子渗氮技术,在不同温度下对3Cr13不锈钢渗氮6 h,研究了渗氮温度对渗氮层组织结构和性能的影响。结果表明:渗氮温度显著影响3Cr13不锈钢表面渗氮层的结构与性能,渗层厚度随着渗氮温度的升高而增加;渗氮温度升高促使表面相由α′N相和ε相逐渐变成CrN相及γ′相;随着渗氮温度的升高表面硬度提高,耐磨性能随之提高;而耐蚀性在低温渗氮(400℃)时比基体略有提高,之后(≥450℃)随着渗氮温度的升高呈下降趋势,且低于基体的。     

2Cr13马氏体不锈钢的手工电弧焊

马氏体不锈钢可焊性较差,有强烈的淬硬倾向,焊后残余应力也较大,容易产生裂纹,因此对焊接工艺要求比较严格。 如图所示的我厂为哈尔滨锅炉厂配套生产的液压站上的油箱,就是用厚度为8mm,材质为2Cr13马氏体不锈钢板组成的焊接容器。     

2Cr13不锈钢的车削加工

介绍了2Cr13不锈钢车削加工的主要特点，给出了影响切削性能的主要因素，实际证明，文中经验对2Cr13不锈钢的车削性能的改善具有明显作用。     

汽车衡用马氏体不锈钢连接件热处理工艺改进

为提高汽车衡用2Cr13马氏体不锈钢连接件使用寿命,采用显微组织观察和有限元技术分析了连接件的失效特征和应力分布,对其热处理工艺进行了改进,通过力学性能试验、应力腐蚀试验和疲劳试验等对比了连接件热处理工艺的改进效果.结果表明:因原热处理工艺不当,造成连接件应力腐蚀抗力和强韧性不足;工艺改进后,连接件应力腐蚀敏感指数从原来的51.1%降低到11.4%,综合力学性能得到大幅度提高,可满足连接件设计和使用要求.     

2Cr13马氏体不锈钢集电环及其焊接工艺

国产起重冶金绕线转子电动机,用来导入转子绕组电流的重要部件集电环,要求具有耐磨性好,使用寿命长,机械性能高,电阻温升值低等特点,以适应恶劣环境的电机频繁起动和正反转断续运行的需要。长期以来,这种集电环均用铸硅黄铜(ZHSi80—3)或铸锡青铜(ZQSn6-6-3)制造,因此使用寿命短,不耐磨损,和电刷配合后,磨损下的大量粉尘易造成电机绕组短路,出现故障。经几年的努力,现研制出一种2Cr13马氏体不锈钢集电环。实验证明,2Cr13马氏体不锈钢集电环(以下简称2Cr13钢环),在解决了其制造的关键工艺即2Cr13不锈钢导电环(以下简     

马氏体不锈钢的锻造

马氏体不锈钢是Cr13型不锈钢,以铬元素为主要成分,一般wCr=12%～18%,以2Cr13、3Cr13、4Cr13最为典型,由于钢中含有足量的铬元素,能在表面形成一层很薄的起保护作用的氧化膜,阻止了腐蚀介质对金属的侵蚀,因而得到了广泛运用,尤其在手术器械、高档餐具、刀具及家具上应用广泛,近年来在冶金机械设备中也大量运用。     

表面形貌对1Cr11Ni2W2MoV不锈钢耐腐蚀性能的影响

利用扫描电镜和原子力显微镜等方法研究了在偏酸性环境条件下,表面形貌对1Cr11Ni2W2MoV不锈钢耐腐蚀性能的影响.结果表明:1000#砂纸抛光试样的耐腐蚀性能最好,机械磨削试样次之,800#砂纸抛光试样的最差;试样的耐腐蚀性能并不是随着表面粗糙度的降低而增强;这主要是由于1000#砂纸抛光试样具有较高的亚稳态和稳定孔蚀电位,而800#砂纸抛光试样比磨削试样更容易在表面形成腐蚀微电池所引起的.     

淬火温度对40Cr13塑料模具钢耐腐蚀性能的影响

对40Cr13塑料模具钢进行不同温度(960,1020,1080,1140℃)淬火处理,研究了淬火温度对该钢组织与硬度的影响,然后进行200℃的低温回火处理,通过浸泡试验与电化学测试研究了其耐腐蚀性能。结果表明:不同温度淬火后,试验钢组织均为淬火马氏体、碳化物与少量残余奥氏体;随着淬火温度的升高,组织变得粗大,碳化物减少,当淬火温度为1140℃时,组织中存在沿奥氏体晶界析出的网状碳化物;随着淬火温度的升高,试验钢的硬度先增加后减小。当淬火温度由960℃升高到1080℃,经回火后试验钢在FeCl₃溶液中的腐蚀速率减小,试验钢表面点蚀孔直径变小,数量增多,但深度变浅;试验钢在NaCl溶液中的自腐蚀电位增大,自腐蚀电流密度降低,腐蚀速率减小,腐蚀倾向降低;最佳淬火温度为1020℃,此时淬火马氏体组织较细小,硬度最大,回火后试验钢的耐腐蚀性能较好。     

1Cr13不锈钢电磁组件焊接裂纹分析及工艺措施

1Cr13马氏体不锈钢焊接性能差,极易产生冷裂纹缺陷。某航空产品零件的材料为1Cr13,在激光焊后焊缝产生延迟裂纹。现针对工件无法焊前预热及其结构特点,用氩弧焊代替激光焊,通过焊接工艺控制解决该产品焊接裂纹问题,避免产生焊缝冷裂纹。     

1Cr13不锈钢零件表面斑点现象分析

密封螺塞用于密封舱测试电缆的密封,由于拆装的需要,密封螺塞中的密封座和螺塞采用了有良好抗磨损的1Cr13马氏体不锈钢。在某批密封座和螺塞生产中,发现密封座和螺塞上有明显的斑点现象。分别对具有斑点的密封座和螺塞进行取样,分别进行了表面形貌分析、扫描电镜、X射线能谱分析等方式,对斑点处和无斑点处的铬含量、氧含量等成分对比,发现螺塞上的斑点处有明显的氯峰和氧峰,且微观表现为红褐色,螺塞上的斑点为腐蚀现象,而密封座上斑点通过成分、形貌等对比分析,密封座上斑点不是腐蚀现象。     

热处理对0Cr13Ni4Mo马氏体不锈钢组织和性能的影响

OCr13Ni4Mo钢经一次回火处理塑性无明显变化,屈强比偏高.二次回火能降低钢的屈强比.     

热处理工艺对含铜钼1Cr13不锈钢性能的影响

研究了热处理工艺对含铜钼1Cr13马氏体不锈钢抗茵性、耐腐蚀性和硬度的影响.采用均匀设计法设计热处理工艺,并用回归方程分析了试验结果.结果表明:当1Cr13Cu3Mo钢经1 200℃×15 min固溶、550℃×1 h时效后,其硬度和抗菌率具有最大值,硬度达到40.6 HRC,抗菌率为100%;该钢在不同介质中的腐蚀速率随时间的增加而减小,最后趋零.     

TB8钛合金表面间歇式真空渗氮层的组织与性能

对TB8钛合金进行800℃间歇式真空渗氮6 h,研究了表面渗氮层的组织、硬度、耐磨性能及耐腐蚀性能.结果表明:TB8钛合金表面间歇式真空渗氮层主要由厚度60～80μm氮化物层和厚度110～130μm氮扩散区组成,表层物相包括TiN、TiN0.3、Ti2AlN及α-Ti,表层硬度为800～850 HV,由表层至心部硬度缓慢降低,心部基体的硬度为250～270 HV;在相同条件下,间歇式真空渗氮处理合金的磨损质量损失为未渗氮合金的1/12,表面形成了浅而窄的磨痕,耐磨性得到显著提高;间歇式真空渗氮处理合金在HF和HNO3混合溶液中的腐蚀速率仅为未渗氮合金的1/153,表面未见明显腐蚀坑,耐腐蚀性能得到明显提高.     

超级13Cr与高强15Cr马氏体不锈钢在酸化液中的耐蚀性能对比

通过在高温(120℃)、高压(10MPa)和鲜酸(10%HCl+1.5%HF+3%HAc+5.1%TG201缓蚀剂)条件下的腐蚀试验,对超级13Cr和高强15Cr马氏体不锈钢在此苛刻工况条件下的耐蚀性及其与酸化缓蚀剂的匹配性进行对比试验。结果表明:超级13Cr和高强15Cr马氏体不锈钢在此条件下的均匀腐蚀速率分别为14.551 6,13.495 4mm·a-1,远低于相关标准要求;酸化缓蚀剂与两种试验钢的匹配性均较好,但并不能防止点蚀的发生,与高强15Cr钢相比,超级13Cr钢的点蚀速率较高,点蚀密度大;高强15Cr钢在鲜酸中的耐蚀性要优于超级13Cr钢的。     

3Cr13马氏体不锈钢小深孔加工技术研究

分析了3Cr13马氏体不锈钢小深孔加工中存在钻削系统刚性差、刀具磨损快、易粘刀、排屑不畅、冷却润滑不良等难题,结合?200数控落地镗床的加工特性,合理选用加工刀具、切削用量及切削液,解决了马氏体不锈钢小深孔的加工难题.     

涂层刀具切削马氏体不锈钢的磨损机理研究

采用Al Ti N涂层硬质合金刀具对1Cr11Ni2W2MoV以及2Cr13两种型号的不锈钢进行车削试验,利用激光共聚焦显微镜观察刀具的前、后刀面磨损形貌,对刀具的主要磨损机理及磨损形式进行分析。研究结果表明:1Cr11Ni2W2MoV的加工难度大于2Cr13;硬质合金刀具切削1Cr11Ni2W2MoV不锈钢时,刀具主要的磨损形式为月牙洼磨损以及边界磨损,失效形式主要为崩刃;切削2Cr13不锈钢时,刀具的主要磨损机理为粘结磨损。     

对2Cr13不锈钢车削工艺的改进

由于2Cr13钢在大气、水蒸气中具有良好的耐蚀性,在淡水、海水温度不超过30℃的盐水溶液、硝酸、食品介质及浓度不高的有机酸中也具有足够的耐蚀性,一般被广泛用于制作抗弱腐蚀性介质、并能承受冲击负荷的零件,如阀杆等。 2Cr13属于马氏作不锈钢,它的强度高、塑性好,硬度高、导热性差,加工过程中变形亦大。而且切削时加工硬化严重,切削抗力大,切削温度