低合金铸铁在流动海水中的腐蚀研究

对四种不同石墨形态、基体和不同低合金成分铸铁 ,在三种流速海水中的腐蚀进行了测试 ,用化学—电化学溶解和冲蚀—腐蚀理论分析了铸铁在流动海水中的腐蚀机理 ,并相应分析了海水流动速度 ,铸铁石墨形态和合金成分对铸铁动海腐蚀的影响     

铸铁在海水中的腐蚀行为

报告了18种铸铁在天然海水和流动海水中的腐蚀试验结果,总结了它们在海水中的腐蚀行为,普通铸铁在天然海水及流动海水中的腐蚀速度与碳钢接近,低合金铸铁在海水中的腐蚀行为与普通铸铁相似。CrSbCu铸铁在海水中的腐蚀比普通铸铁轻,添加Ni,Ni-Cr,Ni-Cr-Mo,Ni－Cr-Cu,Ni-Cr-Re,Cu-Sn-Re,Cu-Cr,Cu-Al等的低合金铸铁在海水中的腐蚀速度与普通铸铁无明显差别,加入少量Ni,Cr,Mo,Cu,Sn,Sb,Re等合金元素可减小铸铁在海洋大气区的腐蚀速度,高镍铸铁在天然海水及流动海水中的腐蚀均较轻。     

耐海水腐蚀低合金铸铁

在普通灰铸铁中加入少量合金元素及变质剂,可得到一种新型耐海水腐蚀铸铁,其相对耐蚀率为原铸铁的5倍以上,力学性能可提高到HT250。通过对其表面保护膜的微区成分分析,初步揭示了耐蚀性得以明显改善的原因。     

铸铁冲蚀腐蚀的电化学和显微组织研究

用失重法和电化学测量以及显微形貌分极等手段对灰铸铁（BS1452）在液体冲蚀的固液冲蚀条件下的腐蚀进行了广泛的研究。研究揭示了在无固态条件下和固态恒定速度下冲击速度的有趣影响。这一试验手段可以将力学性能和电化学性能之间重要的交互作用定量化。证明了冲蚀和腐蚀同时发生时，失重量可以换算成单纯腐蚀或单纯冲蚀的失重量。连续周期性的冲蚀－腐蚀会影响后续的静态腐蚀，灰铸铁进行预腐蚀，对灰铸铁的冲蚀－腐蚀有显著的影响。     

耐海水腐蚀铸铁的抗氧化性

探讨HD型铸铁（一种耐海水腐蚀低合金铸铁）高温氧化时能否形成类似保护膜的研究结果表明,HD铸铁在高温下形成的氧化膜与一般铸铁无本质区别,其抗氧化性主要与铸铁中Cr、Al、Si含量有关。     

石墨形态和基体组织对铸铁断裂过程的影响

研究了石墨片混乱度Ｓ＝０的Ｆｅ－Ｃ合金和球墨铸铁在不同受力状态下的裂纹扩展现象，以及基体组织对断裂形貌的影响，试验发现：当裂纹遇到与其平行的片状石墨时，裂纹将在石墨内部以（０００１）面之间的解理而扩展；当裂纹遇到与其垂直的片状石墨时，裂纹将沿石墨／基体界面处扩展，也即界面的脱粘；当裂纹遇到球状石墨时，裂纹主要的二次石墨中前进，裂纹在铁素体－下贝氏体中以在铁素体中的扩展为主。     

奥氏体镍铸铁的组织与腐蚀行为研究

研究表明：在这种新型镍铸铁中除了石墨和奥氏体基体外，还有合金渗碳体存在，它具有良好的耐蚀性能、较好的综合机械性能与铸造性能。     

铸铁的电化学腐蚀机理

在深入分析已有文献试验数据和用户使用经验的基础上，根据腐蚀的电化学原理，总结出铸铁中的石墨形态和基本组织对耐蚀性的不同影响取决地铸铁在腐蚀介质中所处的状态。铸铁在介质中处于钝化态时，石墨促进钝化，细片状石墨的珠光体灰铸铁耐蚀性最好。铸铁在介质中处于活化状态时，石墨加速铸铁的腐蚀，铁素体球墨铸铁耐蚀性优于其它组织的普通铸铁。     

耐海水腐蚀低合金铸铁的耐蚀性及保护膜

用全浸、半浸和间歇浸泡的静态方式,将分别具有片状及球团状石墨的低合金耐海水腐蚀铸铁(分别简称HD铸铁及HDQ球铁)在海盐溶液中做对比腐蚀试验后得出:间歇浸泡腐蚀失重最为严重,约为全浸泡时的2倍;HDQ球铁的耐蚀性较HD铸铁提高1倍左右。文中还研究了试样表层保护膜的成分、结构与耐蚀性的关系。     

耐海水腐蚀低合金铸铁的耐蚀性及保护膜

用全浸、半浸和间歇浸泡的静态方式,将分别具有片状及球团状石墨的低合金耐海水腐蚀铸铁（分别简称HD铸铁及HDQ球铁）在海盐溶液中做对比腐蚀试验后得出：间歇浸泡腐蚀失重最为严重,约为全浸泡时的2倍;HDQ球铁的耐蚀性较HD铸铁提高1倍左右.文中还研究了试样表层保护膜的成分、结构与耐蚀性的关系.     

低合金铸铁动海区实海腐蚀行为研究

主要研究了4种低合金铸铁分别在流速为3、7、11 m/s动海水中的腐蚀行为.结果表明：低合金铸铁在动海水中的平均腐蚀率明显大于静海全浸区低合金铸铁的平均腐蚀率,且随流速的增加而增大.海水流速在3 m/s～11 m/s,低合金铸铁的腐蚀形式主要以湍流腐蚀为主.     

国产B10铜镍合金海水腐蚀行为研究

通过对Ｂ１０铜镍合金（ＣＤＡ７０６）国产管材,板材长期实海暴露腐蚀规律研究,并用金相,扫描电镜（ＳＥＭ）等物理测试方法,分析观察该合金在海水中腐蚀敏感性差异的原因,结果表明,经过４年实海全浸暴露,强度较低的Ｂ１０铜管在厦门站和舟山站腐蚀速度最高,表现为击腐蚀和沿晶慢形貌,而强度较高的Ｂ１０板材,其年均腐蚀速度表现出很大的温度敏感性,在榆林站暴露的两种材料局部腐蚀均明显偏高,通过腐蚀形貌观察及腐蚀产     

一种海水缓蚀剂缓蚀行为的研究

利用电化学方法和表面分析测试技术，研究了有机膦酸醇酯类缓蚀剂(YKI-05)对于907A钢在天然海水中的缓蚀行为．实验表明，在静态海水中，浓度为300mg／L的YKI-05缓蚀剂能在907A钢表面形成稳定的缓蚀膜层，是一负催化阴极型缓蚀剂，在实验周期内其对907A钢的缓蚀效率较高；并用原子力显微镜(AFM)和俄歇电子能谱(AES)对该缓蚀膜的表面形貌和成分进行分析．     

实海暴露黄铜脱锌腐蚀行为及抑制脱锌机理研究

采用金相－扫描电子显微镜和电子探讨Ｘ射线能谱成分分析方法研究了黄铅实海暴露脱锌腐蚀特征及抑制机理。通过对长期实海暴露试样的腐蚀产物和合金基体进行成分分析及形貌观察,研究表明加Ａｓ的Ｈ６８Ａ黄铜晶界优先发生脱锌腐蚀,而加Ｓｎ后,由于-了晶界,　大大提高了单相α黄铜(HSn70-1A)的耐蚀性能.而对双相HSn70-1A黄铜,添加Sn,可在一定程度上抑制脱锌,但并不足以阻止腐蚀沿β相之间的α相晶界的连通.     

海水中钢的电偶腐蚀研究

获取了不同电位差的钢偶对在海水吧不同面积比偶合的腐蚀结果,讲座了海水中钢偶对的电偶腐蚀行为;对文献中推导的海水中钢偶对的腐蚀速度公式进行了检验和简化,海水中钢偶对阳极的腐蚀速度随阴、阳极自腐蚀电极差和阴／阳极面积比的增大而增大,阳极的腐蚀速度与阴／阳极面积比的关系是非线性的,且阳极的腐蚀速度随阴／阳极面积比的增大有一个极限值,阴极的腐蚀速度随阴／阳极面积比减小和阴／阳极电位差增大而减小,简化的海水中钢偶对的腐蚀速度公式与试验结果符合较好。     

金属材料长周期海水腐蚀规律研究

常用金属材料在我国的青岛、舟山、厦门和榆林4个海域的飞溅、潮差、全浸3个海洋区带中暴露1、4、8和16年的长周期腐蚀试验工作进行了研究，得到了长周期的海水腐蚀数据及其腐蚀规律．提出了一种海水腐蚀性的评价方法和一种综合评价材料耐蚀性的方法．     

B10铜镍合金流动海水冲刷腐蚀电化学行为

采用旋转圆桶冲刷腐蚀试验机,利用多种电化学测试手段,结合表面分析、失重测量研究了B10铜镍合金流动海水冲刷腐蚀、成膜过程和膜层的电化学信息,探讨了流速及腐蚀时间对成膜过程的影响.结果表明, B10合金在0、1、2、3、36、4m/s的试验流速海水中的腐蚀速度随着腐蚀时间的变化规律相似,在静止和流动海水中都会生成内、外双层保护性的腐蚀产物膜,随着流速增加,产物膜因受流体力学作用增大而被冲刷削薄;腐蚀反应阳极区随海水流速和时间变化较大,腐蚀受阳极反应和传质过程控制.      

达克罗涂层在海水中的腐蚀电化学阻抗谱行为

测量了达克罗涂层在海水中全浸不同时间的电化学阻抗谱（EIS），并用等效电路Ro（RPC）（RDQ）进行解析。结果表明：腐蚀过程中试样的极化电阻RP、双电层电容C、扩散电阻RD均不断增大，且RD/RP也一直增大。达克罗涂层的腐蚀初期为金属Zn的溶解，随着腐蚀的进行，腐蚀产物在膜内的累积导致钝化膜的有效厚度增加，Zn粉的牺牲阳极作用受到了限制；腐蚀后期主要是机械的壁垒保护作用，直到扩散和溶解作用超过壁垒作用后，涂层以点蚀的形式发生破坏。     

石墨形态对铸铁海水腐蚀性能的影响

分析了相同基体不同石墨形态的铸铁，在天然海水全浸条件下的腐蚀行为及其机理，在海水中片状、球团状石墨的铸铁以较为均匀的全面腐蚀为主。球团状石墨铸铁的点蚀、坑蚀倾向大于片状石墨铸铁，具有最大的腐蚀深度。     

低合金钢在高流速海水中的腐蚀研究

采用非封闭循环管道式高流速海水回路系统对3C、945、09MnNb、10CrMoAl4种钢材在不同流速下的腐蚀行为进行了研究.并根据其腐蚀特点及形貌探讨了其腐蚀机理;和高流速条件下阴极保护的特点.